黄河尼那水电站施工技术总结

黄河尼那水电站施工技术总结

黄河尼那水电站施工技术总结

中国水利水电第四工程局

201*年7月4日

黄河尼那水电站施工技术总结

黄河尼那水电站是青海省境内黄河干流上兴建的第一座中型水电站。也是我局承建的第一座灯泡贯流式机组电站。电站于1996年9月份开始建设，后因资金问题于1999年停工。201*年6月份复工，201*年3月18日二期河床截流成功，201*年5月份第一台机组发电。在本工程施工中，采取了一些新技术、新工艺和新材料，从而保证了电站建设各结点工期的实现和施工质量的提高。

一、一期砂砾石围堰采用高压喷射灌浆技术

尼那水电站一期围堰全长646米，为砂砾石填筑围堰。围堰防渗采用了高压喷射灌浆技术，喷射方式采用小摆角（60°~90°）轴向对称双向喷射。造孔采用了QDG-2冲击钻，600型地质钻机必装的潜孔钻、MG-50风动钻机等。风动钻机在钻进的同时跟进护壁套管，钻孔结束后在套管拔出前，将特制的PVC塑料管下入套管内，套管拔出后PVC塑料管稳定地留在孔内，使孔壁不坍塌，起到护壁作用，以保证高喷管顺利下入孔内进行高喷施工。尼那水电站一期围堰高喷防渗墙从1997年10月开工至1998年4月底完工，共计完成高喷孔561孔。平均单耗水泥748kg/m。通过一期开挖时的观察统计，围堰防渗墙漏水量为375m3/h。堰内边坡稳定、无管涌现象。墙体平均渗透系数为4.9×10-5~4.1×10-5cm/s，小于设计要求的5×10-5cm/s。二、粘土岩开挖保护技术

尼那水电站泄水闸基础座落于第三系上新统（N2）内陆盆地河湖相碎屑沉-红色岩系之上。N2红层性为粘土岩夹随机分布的砂砾石，砂岩夹层及透镜体，岩相变化大，岩体固结程度低。具有强度低，抗风化能力差，软化系数小，遇水易膨胀、崩解，失水易干缩、开裂的特性。为了保证粘土岩开挖质量，在开挖前进行了粘土岩敞露物探声波测试试验。试验表明，3d以内同一位置的VP值下降幅度较小。鉴于此，在粘土岩开挖中大面开挖采用小梯段开挖方法，梯段高度3米。建基面预留1.5m保护层采用手风钻造孔，火花起爆爆破。紧靠建基面的30cm用人工撬挖方法挖除。为了缩短粘土岩敞露时间，在保护层开挖时，选择合适的开挖尺寸（一般为20m×17m），使暴露的保护层开挖在3天内完成，之后集中劳动力在8小时内挖。除0.3m的撬挖完成的建基面上及时用保温被,潮湿草袋进行了覆盖,并在8小时内浇筑砼垫层,对其进行保护。三、二期河床截流方案优化

在尼那水电站二期截流施工中，根据导流布置坝址处的黄河水文特性及我局多年的截流经验。我们对截流方案进行了优化。采取的主要措施有：（1）降低截流进占戗堤高程，以减少龙口合龙时的抛投强度。（2）变单向进占为双向进占，以提高龙口合龙时的抛投强度。（3）采用多个铅丝笼串进行推滚进占方法，减少了块石用量和石渣的流失量。四、采用直螺纹钢筋连接技术

尼那水电站为河床式电站，结构复杂，钢筋密集，钢筋接头多。Ф32以上钢筋采用绑条焊，存在劳动生产率低，柱子等部位绑条占据结构空间，增加砼下料及振捣难度等缺点。为此在尼那工程中，对Ф32以上钢筋采用滚压直螺连接的技术，从而大大提高了劳动生产率，降低了施工费用。五、梁板合一预应力混凝土雁形板的应用尼那水电站厂房屋盖采用了梁板合一预应力砼雁形板。该种屋盖具有节省材料，安装快，无需吊顶等特点。尼那水电站雁形板长20.5m，板宽3.0m，单块重量12t。41块雁形板共用了10天即全部安装完成。六、非厂内桥机安装机组管型座

尼那水电站安装有4台灯泡贯流式机组。对灯泡贯流式机组电站来说，其管型座的安装及二期砼回填是制约发电工期的关键项目。按常规，管型座的安装在厂房全部封顶，厂内桥机投入运行后，方可进行安装。按此方法主机层一期砼浇筑完（此时如有吊装手段，即可进行管型座安装）至厂房形成有6个月的时间不能利用。为了充分利用这段时间进行管型座安装，为厂房土建施工和机组安装赢得充裕的时间，尼那工程中，采用坝前施工门机将管型座分瓣提前吊入流道机坑，然后用卷扬机桁车在机坑内进行拼装。采用该方案后，大大减轻了厂房施工压力、节省了赶工费用，保证了工程质量。

七、超重的门机轨道梁

尼那水电站坝顶门机轨道梁预制梁重56t，尾水门机轨道预制梁重33t，根据尼那垂直运输手段,这两种预制梁均无法实施吊装。如改为现浇，则支撑材料用量大，工期不允许。为此在施工中采用了部份预制，部分现浇的叠合梁方案，从而解决了吊装难题，减少了施工难度，节约了施工费用。八、其它新工艺、新材料的应用

在尼那工程施工中，我们还采用了内拉式牛腿吊模施工工艺浇筑牛腿。外部钢桁架悬吊模板施工工艺进行了灯泡头外锥现浇混凝土的施工。在冬季施工中对厂房架柱、采用砼中掺加高效防冻剂进行冬季浇筑。有效保证了砼的质量。在宽槽回填中，采用外掺氧化镁补偿收缩混凝土。在右岸边坡固灌施工中采用无盖重灌浆工艺。

扩展阅读：黄河尼那电站施工技术综述

尼那水电站施工技术综述目录

第一节黄河尼那电站工程概况1.工程规模及主要技术经济指标2.水文气象和地质条件

3..

4.电站枢纽布置5.工程建设概况第二节施工总体布置1.砂石、砼拌合系统2.施工辅助设施3.施工用风、水、电布置4.施工道路布置5.垂直运输机械布置第三节导流围堰工程1.一期围堰2.二期导流第四节基础开挖1.概况2.工程地质3.粘土岩钻爆试验4.开挖施工方法5.结语第五节基础灌浆处理1.概况2.钻孔布置及设计指标3.施工工艺4.固结灌浆成果分析5.帷幕灌浆试验第六节右坝肩岸坡接触灌浆施工1.概述2.工程地质3.主要工程量4.施工材料及机械5.灌浆控制6.施工程序及施工工艺7.施工过程及质量控制8.结束语第七节主体砼施工1.概况2.枢纽工程建筑物布置3.混凝土配合比试验内容4.厂房（流道）混凝土施第八节梁板合一屋盖雁形板的应用1.概2.主要参数3.雁形板的预制4.雁形板荷载试验5.雁形板吊装6.结束语第九节金属结构安装

第十节质量控制1.质量目标2.质量体系3.质量保证措施4.总体质量评价

尼那水电站施工技术综述第一节黄河尼那电站工程概况

1.工程规模及主要技术经济指标

黄河尼那水电站位于青海省贵德县境内黄河干流上，坝址距上游拉西瓦电站坝址8.6Km，距上游龙羊峡水电站41Km。是黄河上游龙-青河段开发的第三梯级电站。坝址距西宁市公路历程124Km，距下游贵德县城约20Km，距国家铁路干线上的湟源物资转运站137Km。

尼那水电站为河床式电站，属三类中型工程，以发电为主，并可改善下游灌溉条件。电站正常蓄水位2235.5m，最大坝高47.9m，总库容2620万m3，为日调节水库。电站总装机容量160MW，最大发电水头18.1m，电站保证出力74.7MW，年发电量763Gw.h，年利用小时数4769h。可改善下游3.5万亩耕地的灌溉条件。尼那电站工程分二期施工。第一期采用土石围堰围护左岸基坑，进行泄水闸的全年施工，由束窄的河床过流；二期对已被束窄的黄河主河床进行截流，修筑上、下游土石围堰，由上下游横向围堰挡水，进行泄水底孔、电站厂房及右岸砼重力副坝全年施工，水流由泄水闸下泄。

1.2电站主要工程量：土石方开挖总量130万m3，砼浇筑42.53万m3，钢筋制安1.3万吨。土石方开挖：45.37万方；2水文气象和地质条件

坝址以上流域面积132481km2，占全流域面积的17.6%，水量占全流域的45%。坝址处多年平均流量为666m3/s，多年平均径流量为210亿m3。经上游龙羊峡水库调蓄后，入库洪水流量五十年一遇洪峰流量为4460m3/s，千年一遇洪峰流量为4890m3/s。当水库正常蓄水位为2235.5m，死水位为2231.5m时，总库容为2620万m3，有效库容为860万m3。

年入库沙量为168万t，平均含沙量为0.082kg/m3。2.1分期洪水

尼那水电站分期洪水如表1。

表1分期洪水流量表流量：m3/s注：括号中的为龙羊峡正常运行情况

月份

5

洪水标准（P%）

1020

1~61300130013007~102330（2830）2240（2240）2150（2650）11~12130013001300

2.2气象

坝址座落在浅山与红柳滩地交界的位置，与下游贵德盆地的下垫面状况基本相似。贵德气象站距坝址仅13.2km，故以该站为坝址代表站。坝址区气象特征见表2表2序号123456789101112

2.3工程地址条件

枢纽区为宽阔的不对称槽形河谷，谷底宽150~170m。左岸为平缓的Ⅰ、Ⅱ级堆积阶地，右岸岸坡由三迭系砂板岩组成，分布有黄河Ⅰ~Ⅷ级阶地，总体呈台阶状。右岸临水岸坡为高15~20m的基岩陡坎，自然坡度600~800。

地层由老到新有：三迭系下统（T1）浅变质岩、第三系上新统N2粘土岩、第四系上新统Q3黄河冲积砂卵砾石层及全新统Q4松散堆积层。

项目多年平均气温多年平均最高气温多年平均最低气温多年绝对最高气温多年绝对最低气温多年平均相对湿度多年平均降雨量多年平均蒸发量多年平均最大风速多年平均风速最多风向多年平均地面温度

0

单位

0

数量7.215.30.334.0-23.850254.22110.015.22.1C，NE10.0

CCC

000

C0C%mmmmm/sm/sC孔隙性潜水分布在河床及左岸Ⅰ~Ⅱ级阶地砂卵砾石层中。地下水埋深一般5~20m，水位高程2219~2221m，含水层10m左右，水量较丰。基岩裂隙水分布在右岸砂板岩中，埋深25~50m，水位高程2219~2230m，水量贫乏。

厂坝基岩体为下三迭系砂板岩（T11~T12），河床段主要为T11层中厚度变质砂岩夹板岩。弱风化层厚度20~30m，下限高程2170~2180m，其上强风化层厚度5~10m。厂基位于强风化层下部和弱风化层上部岩体中。按厂基岩体质量分级，以三级岩体为主，岩体较破碎，完整性差。建基面主要断裂构造为F2、F19、F20等陡倾角断层，呈NW2800~3000方向展布，斜切河床建筑物部位。3.电站枢纽布置

尼那水电站工程枢纽由左岸副坝（土坝），左岸泄水闸（坝轴以上为导流明渠）、泄水底孔、电站厂房坝段、右岸副坝、右岸开敞式开关站、上坝及进厂公路、尼那沟防护工程等组成（尼那水电站枢纽平面布置图见图1，上游立视图见图2）。

图1尼那水电站枢纽平面布置图图2上游立视图上游立视图3.1挡水建筑布置尼那水电站挡水建筑物有左岸土坝和右岸砼重力坝。左岸土坝长378m，最大坝高33.2m，坝顶宽度6m，上下游边坡坡比为1∶2。右岸砼副坝布置在厂房坝段右侧，由右副1#和2#两个坝段组成，为重力式挡水坝段。坝顶长41.6m，最大坝高41.9m。电站门库、工具房、检修排水泵房、事故油池等设在右副1#坝段。3.2泄水建筑物

尼那水电站泄水建筑物主要有泄水闸和泄水底孔。泄水闸布置在左岸，与左岸副坝相连，右侧与泄水底孔相连。其坝轴线以上为导流明渠。泄水闸由闸室、交通桥、消力池、尾渠组成。泄水闸长170m，宽62m，分左、中、右三孔，孔口尺寸127m。进口底板高程为2215.0m，每孔安装有弧形工作闸门，由21600KN液压起闭机操作。三孔共用一扇检修闸门，由坝顶21600KN门机操作。

泄水底孔布置在安装间坝段，该坝段长25m，沿水流方向底宽65.2m。进口底板高程2212.0m，进口设8m×7m的事故检修门，由坝顶21600KN门机操作。出口尺寸为8m×6m，底板高程2211.5m，出口设8m×6m的平板工作门，由尾水21250KN门机操作。3.3发电建筑物布置

本工程为河床式电站。四个厂房坝段集中布置在右侧主河道，桩号右0+036.00mm~右0+128.00mm，总长92m，顺水流方向底宽67.0m。坝顶高程2238.20m，厂顶高程2246.45m，尾水平台高程2226.00m。厂房坝段顺水流方向可视为三部分：进水口段、机组段、尾水管段。见图3

图机组中心线横剖面图(I-I)进水口底板高程2204.10m，为喇叭型布置，进水口段不设中墩，过水净宽度12m。沿水流方向设两道门槽：拦污栅槽、检修门槽兼副拦污栅槽。拦污栅孔口尺寸为1224.55，检修门槽孔口尺寸为127.48m，拦污栅及闸门由坝顶21600KN门机操作。坝顶牛腿长度5.5m，作为连接两岸的公路桥。坝基灌浆排水廊道底板高程为2192.80m，廊道尺寸33m，坝体及坝基渗水排往漏集水井。

机组段有水轮机井、水轮发电机组、主机层、运行层、安装间及主厂房上部结构。水轮机井底部高程2197.60m，装四台单机容量40MW灯泡贯流式机组，水轮机型号为GZ4BN32-WP-600，发电机型号为SFWG40-56/7200，水轮机安装高程2205.60m。主机的流道顶板以上为主机层，高程为2216.30m，层高3.7m。运行层地面高程为2220.00m，较安装间低6m。安装间设在厂房左侧泄水底孔之上，长度33m，宽度与主厂房上部结构同宽22.3m，地面高程2226.00m，与尾水平台同高。主厂房上部结构由排架柱、吊车梁、预应力钢筋混凝土雁形板等组成，上下游排架柱外缘间距22.3m，断面尺寸1.21.8，顶高程2248.80m。

尾水管段有尾水管、尾水副厂房、尾水平台、尾水墩墙。尾水管锥管段出口直径8.285m，其后为圆变方段。尾水出口设事故门，孔口尺寸为10.64810.648m，事故门由尾水平台21250KN尾水门机操作。尾水平台高程2226.00m，左右与两岸进厂公路相接。两台主变压器设在2#、4#机组段，型号为SFP7-8000/110，主变压器可通过专设轨道推入安装间检修。尾水副厂房布置在主厂房下游墙与下游挡水墙之间、尾水平台以下至尾水管顶板的空腔内，宽度19.5~20.1m，高度方向分为三层。2212.80m层为水轮机设备层，2217.30层为电缆夹层，2220.0m层为发电机电压配电装置层。

右岸副厂房布置在主厂房右侧，并相连，其结构型式为全框架和部分剪力墙结构，副厂房4层。

尾水渠宽约96米，渠底由2200.276m以1：5反坡上翘与原河床平接。桩号坝下0+067.00m~坝下0+117.55m段采用混凝土衬护，混凝土护坦厚度为0.8m。桩号坝下0+177.55m~坝下0+149.00m段采用铅丝笼防护，厚度为0.8m，其后为块石回填。

1#~4#厂房坝段流道右侧均设一排沙孔，进口底板高程2199.30m。排沙孔断面为矩形，进口尺寸2.5m4m，进口平段后开始上翘，出口底板高程2207.30m，出口尺寸2.5m3m。排沙孔进口设事故检修门，事故检修门由坝顶门机操作。排沙孔出口设工作门，工作门后为检修门，孔口尺寸2.5m×6m，均由尾水门机操作。

3.4其他建筑物布置

110KV开关站布置在右岸上坝公路右侧，坝轴线下游约130m处。地面高程2240.1m，面积45m×100m。

左岸灌溉管布置在泄水闸左侧，土坝接头段内，进口底板高程2223.0m。右岸灌溉管及工业取水口布置在右岸砼副坝2#坝段内，进口底板高程2226.5m。4.工程建设概况

尼那水电站的建设单位是青海三江水电开发有限责任公司，由国家电力公司西北勘察设计研究院设计，北京华源水利水电咨询工程公司承担监理。中国水利水电第四工程局承担C1标和C2标施工任务。电站机组安装由广东省水电建筑安装公司承担。

尼那水电站是青海省第一座采用股份制方式筹资建设的中型电站，也是目前国内单机容量做大的灯泡贯流式机组电站。工程于1996年9月份筹建，201*年2月份C1标工程泄水闸及导流明渠工程施工完成，201*年3月18日二期河床截流成功。201*年7月份二期工程开始基坑开挖，9月份二期枢纽砼工程开始施工，201*年6月完工。

第二节施工总体布置

1砂石、砼拌合系统1.1砂石骨料生产

尼那水电站C2标砼总量24.46万m3，成品骨料需用量约40万m3，原料开采量约50万m3。业主提供的料场位于坝址下游3km处的红柳滩料场。由于该料场颗粒级配较差，缺中石和砂，为了减少其他粒径骨料的弃料量，经征得业主同意，在坝址上游1km的库区右岸河漫滩开采了部分砂石料。

砂石料生产系统设计生产能力为5.0万m3/月，小时生产能力300T/h，本系统布置有汽车受料仓、筛分楼、破碎车间、成品料廊道、脱水筛、皮带机及栈桥等。筛分楼安装两组（4台）筛分机，设计生产能力300t/h。为解决本工程大、中石不足的问题，本系统布置有3台颚式破碎机，设计处理能力为300t/h。1.2砼拌合系统

根据施工总进度要求，尼那C2标工程月最高浇筑强度为2.5万m3/月，高峰期小时强度为120m3/h。本系统布置有一座4J3-3000型砼拌合楼，生产能力240m3/h，月生产能力可到达4.8万m3/月。截止201*年12月底，尼那C2标工程最高月砼浇筑强度2.69万m3，其拌合楼较好的满足了砼浇筑强度的需要。1.3供热及制冷系统

供热系统布置了4台蒸汽锅炉，设计供热能力14t/h。制冷系统布置有一台制冷氨压机组，生产20C左右冷水，供夏季拌制砼用。1.4辅助生产设施

根据最高月强度，水泥日平均需用量230t/d，本工程安装有两座1000t水泥罐和一座800t粉煤灰罐，其贮存量满足了高峰月7天的水泥粉煤灰用量。外加剂车间布置了2个20m3的水池和1个10m3水池，用于外加剂的溶解配制，配制好的外加剂用耐腐泵输送上楼。

供风系统布置了3台移动式20m3/min空压机，供风能力满足了拌合楼风动设备及散装水泥、粉煤灰卸车及风动上楼的要求。2.施工辅助设施

为满足C2标工程施工需要，布置了综合加工厂、金结拼装场地、物资仓库、油库、炸药库、地磅房、机械修配厂等辅助设施。3施工用风、水、电布置

尼那C2标工程施工供风采用移动式空压机，根据施工部位灵活供风，本工程布置18m3/s~25m3/s空压机5台。施工用水主要为砼仓号养护、冲洗及灌浆用水。根据计算的用水量，从左岸φ219主管路上用φ159钢管接引至二期基坑，总长约800m，满足了施工的用水需求。

本工程生产、生活用电由布置在电站附近的35KV变电所供电。本标段共引出6条线路通至各用电部位，安装400~1250KVA变压器7台。4施工道路布置

尼那水电站C2标工程施工道路主要作为砼、预制构件及金属结构大件运输的通道。其道路走向、转弯半径、纵向坡度等技术指标以满足设备及金结大件的运输需要而设计。本工程布置了3条主要施工道路。第一条为筛分楼至红柳滩料场的砂石料运输道路。第二条为从拌合楼经交通桥至基坑的道路，其中拌合楼至下游围堰左端头为已经形成的永久通道，下游围堰左端头至基坑道路利用原出碴道路改造而成。第三条在上游围堰左端头接第二条道路经下游围堰，上坝公路至上游围堰。5垂直运输机械布置

垂直运输机械以满足C2标砼垂直运输及厂房预制构件安装的要求而布置。本工程共布置垂直运输机械5台，其中坝前布置了1台SDMQ1260/60t高架门机，1台MQ600-10/30高架门机。坝后布置了1台MQ540/30低架门机，1台K5/50B塔机。另外在左底孔一线布置了1台WK-4履带吊。

坝前2台门机安装在距坝轴线上游17.5m（门机中心线）处的门机轨道平台上，门机轨道平台在基坑上游永久边坡上开挖形成，平台长120M，宽15M，平台高程在保证门机轨道基础坐落在岩石上的前提下，以尽量抬高的原则选定为2204.0高程。

坝后塔机和30T低架门机布置在2202高程平台上，轨道轴线位置以保证30T低架门机回转需要而选定。201*年8月后，随着各机组尾水墩墙逐步浇到设计高程，30T低架门机起吊幅度受到限制，已无法发挥作用，遂将其搬至已形成的2226高程尾水平台上，用于厂房预制件的吊装和尾水门机的安装。截止201*年12月底，尼那C2标工程除部分二期砼未施工完外，其它砼工程都已完成。最高峰月浇筑强度达到2.69万M3。本工程所布置的这5台垂直运输机械较好的满足了高峰期砼浇筑及材料吊运的需要，其中除个别工作面未覆盖到而采用其他施工手段外，大部分部位的砼浇筑均由这5台设备所承担。另外由于坝顶门机安装方案修改，坝前60T高架还承担了坝顶160T门机的安装及闸门门叶上坝的吊运。经统计，坝前60T高架最高月吊运砼8100M3，30T高架最高月吊运砼4500M3。坝后塔机月最高浇筑3900M3，坝后30T低架门机最高月吊运砼4800M3。垂直运输机械布置（见图1、图2）。

图1坝前60T高架门机和坝后20T塔机布置砼施工机械立面布置图M起重量起重量起重量起重量：图2坝前30T高架门机和坝后30T低架门机布置砼施工机械立面布置图起重量起重量10TR=37起重量10TR=37起重量：第三节导流围堰工程

1.一期围堰1.1.概况

尼那工程一期围堰下游部分堰段为滩地填筑，大部分为水下填筑，从桩号0+275米以上段堰体的戗堤为块石进占，其余段为砂卵石填筑。上游横向段围堰长约240米，沿轴线方向地形平缓，基础为9～15米的砂卵砾石层，属现代河流冲积，粒径大于150mm占12.7％，最大粒径大于300mm，多为180～250mm，5～150mm占57.10％，渗透系数为5.810-2~8.110-2cm/s。下部左端为N2粘土岩，右端为T1变质钙砂岩夹薄层泥质板岩。纵向段围堰长约250米，地形平坦，地基上部为10～13米厚的砂卵砾石层，属现代河流冲积，粒径大于150mm占4.3％～10.5％，多为180mm~250mm；5mm~150mm占55.1％～57.3％，渗透系数5.810-2~8.110-2cm/s。下部为T1变质钙质砂岩夹薄层泥质板岩。下游横向段围堰长158米，位于尼那沟口滩地，地形平坦，上部为尼那河冲洪积砂卵砾石，厚11～13米，结构较松散，含泥量较上游及纵向围堰段高，渗透系数2.310-2~2.910-2cm/s，下伏N2粘土岩。

一期围堰为土石围堰，围堰建筑物设计级别为V级，设计洪水标准为10年一遇洪水，相应洪峰流量为2240m3/s。一期围堰设计总长度为646.226米，堰顶宽度为7米，围堰最大高度为7.5米。（详见附表一：一期围堰技术特性）内边坡设计为1：1.5，外边坡设计为1：2.0，基础防渗采用高压旋喷板墙。一期围堰施工由外至内包括块石戗堤填筑、闭气混合料填筑、砂砾石填筑，沿水平采用钢筋块石铅丝笼及编织袋装砂砾石防护。按照96年12月17日在李家峡宾馆由尼那公司召集的专家会议精神和尼那公司的要求：第一期按1200m3/s流量（即戗堤以下）填筑，二期根据再确定填筑时段，一期按要求96年12月22日～97年元月8日施工完毕。二次填筑根据设计97年度汛计划和华源尼那工程监理处要求，将一期围堰填筑到设计断面。由于97年6月5日及7月1日尼那地区发生暴雨，尼那沟洪水将下横围堰局部冲垮，根据设计修改通知对下横围堰进行补强加固，97年6月19日开工，9月1日完工。1.2围堰填筑

1.2.1主要工程量见附表二。1.2.2施工准备1.2.2.1施工备料

施工备料分两部分：一部分由尼那公司准备，另一部分由四局项目部准备。尼那公司将备好的材料移交四局项目部使用。

尼那公司备料：块石备料4019方，其中装入钢筋铅丝笼1346方（计673个），编织钢筋铅丝笼193个放在尼那沟桥北备用，编织袋装砂砾石15000个（1500方），放在尼那桥北备用。四局项目备料：

块石备料：因尼那水电站坝址周围缺少填筑戗堤用块石，经尼那公司和项目部有关人员现场勘察，块石从温泉源头（距坝址约30km）取料，由装载机装车，STR自卸汽车运输，倒在尼那沟备料场备用。

砂砾石料场：一期围堰填筑大部分为砂砾石料，根据尼那公司、设代现场指定，砂砾石料场选在尼那沟内。

钢筋铅丝笼备料：钢筋铅丝笼用φ12的钢筋做骨架，8＃铅丝编织，钢筋铅丝笼规格为211米（长宽高）人工在后方分片加工，然后组装成笼。一部分运到尼那沟，人工装石入笼交盖盖好做为抛投之用，另一部分铅丝笼编好沿外边坡（水上部分）人工摆放，装入块石。1.2.2.2临时施工道路修筑

从备料场到上下游围堰端头各修筑一条施工道路。在堰0+300部位修筑一条上堰道路。

从尼那沟修筑一条临时上堰道路用来拉运铅丝笼及编织袋。

由生活区到尼那沟在黄河岸边修筑一条施工道路，用来运输温泉源头的块石。1.2.3填筑方法

围堰第一次施工从96年12月22日开始，主要包括块石戗堤填筑、闭气混合料填筑、砂砾石填筑等项目，按照设计修改通知，块石戗堤填筑范围为堰0+55～0+275。首先根据图纸在岸边将上下游端头点的座标及围堰走向放出，并将堰0+300的临时施工道路做好，按照测量放线自堰0+00向下游和堰0+300处上游同时进占，装石采用1台4立方的装载机，1台反铲及1台16T汽车吊，运输采用12台STR自卸汽车和6台贝拉斯。按设计1200m3/s流量，围堰最大高程为2221.5米。围堰进占时，首先填筑块石戗堤，由于设计戗堤顶宽只有3米，为保证施工机械的安全行驶，经监理工程师同意，加宽至4米。填筑程序为：戗堤进占闭气混合料砂砾石加高培厚。块石戗堤比闭气混合料及砂砾石超前填筑2～3米，在堰0+104桩号位置水流较急，块石戗堤无法进占，将钢筋铅丝笼串在一起利用推土机及反铲将推入指定位置。在围堰填筑期间黄河下泄量较大，围堰上游局部超过2221.5米高程。因上横围堰位于黄河主河道内，填筑时冲刷量较大，在填筑时采用沿轴向上游偏斜15度角，保证填筑时堰体稳定，因此在堰0+120裹头部位填筑较宽，将主河道挑向右岸方向。在堰0+300基本完成后，填筑0+300～0+646.226砂砾石围堰。0+300～0+646.226位于黄河滩地上，施工程序基本同0+300桩号以上，利用振动碾，每填50～70cm碾压一层，压实效果受冰冻影响较正常稍差。全堰97年元月8日合龙。围堰整个施工期在冬季，选择的尼那沟砂砾石料含水量大，围堰填筑过程中冻结严重，振动碾碾压3～5遍效果不理想，压实度无法满足要求，经与监理工程师商定冬季暂停碾压，等气温回升后再补碾。

97年3月中下旬，尼那地区气温回升，冰冻消失。经人工对全堰进行检查，发现三处长2～5米左右裂缝，经监理工程师同意在裂缝侧边利用反铲（或人工，内坡）配合STR自卸车将边坡修正至稳定坡。测量控制堰顶超高，用振动碾压。碾压遍数以堰面下1米深干容重≥1.98t/m3，说明补碾效果达到设计要求。

围堰二期填筑按照设代和监理要求，97年6月19日开工，围堰填筑前用推土机从上游至下游往返行走，将表面压实部位松动，以利于和下层砂砾石连接良好，然后回填砂砾石。砂砾石回填从尼那沟取料，用装载机装车，STR自卸汽车运输，推土机平土，平土厚度不大于50cm，振动碾碾压，取样合格后进行上回填，下横围堰因6月5日和7月1日两次被尼那沟洪水冲坏（冲坏范围从堰0+530～0+610）,在填筑时先将冲坏部位、局部清淤，然后从尼那沟取砂砾石料分层碾压，于97年9月1日结束。1.2.4钢筋铅丝笼防护

钢筋铅丝笼防护分为水上钢筋铅丝笼防护和水下钢筋铅丝笼防护。钢筋铅丝笼防护范围依图纸及监理工程师要求为：堰0+55～0+275；堰0+275以下编织袋防护区下摆一层铅丝笼；堰0+520～尼那沟右挡墙。水下铅丝笼防护从尼那沟备料场用16T汽车吊装到STR自卸汽车上，再运输到围堰，用推土机推到防护边坡上，然后用反铲压到围堰坡角底部，水上砂砾石防护采用人工摆放，然后往铅丝笼抛石的办法。由于铅丝笼顺水流方向摆放，每层都要搭接，迎水面无法达到1：2坡度，在0+275～0+55段较陡。堰0+520～尼那沟右挡墙，因下横围堰被洪水冲坏，重新填筑时依监理工程师要求，铅丝笼比尼那沟底低1米。首先用反铲开挖出一个深槽，将钢筋铅丝笼装石，然后对围堰上部进行修坡1：2，将铅丝笼摆放在边坡上。1.2.5编织袋防护

首先将编织袋防护区人工进行修坡。编织袋97年元月1日由尼那公司交付使用后，用手扶运输至围堰上，人工摆放。编织袋摆放方向垂直围堰轴线，编织袋防护范围为堰0+275～0+549。由尼那公司提供的编织袋达不到设计要求，经半年风化后基本全处于破损状态，达不到防护的目的。1.2.6边坡修整

围堰填筑完成后用反铲配合人工将内边坡修成1：1.5的坡面。

第一次填筑共取样16个点，最大干容重为2.32t/m3,最小干容重为2.02t/m3，平均干容重为2.16t/m3。第二次填筑试验取样12次，最大干容重为2.18t/m3,最小干容重为2.01t/m3，合格率为100％，均达到设计要求。

在整个围堰填筑过程，项目部技术人员及监理工程师严格控制，逐层检查验收。目前围堰填筑宽度及高程全部达到或超过设计要求。围堰顶度最大宽度为12米，最高宽度为7米。

围堰施工备料单位由多家完成，对现场管理难度加大，现场干扰大。质量很难控制。如一家统一管理有利于质量控制和减少施工干扰。

附表一围堰技术特性一览表序号项目1泄水建筑物、挡水建筑物2345678910导流建筑物级别导流设计流量导流时段设计上游水位设计下游水位围堰设计顶宽围堰设计长度围堰顶部高程（最高/最低）围堰最大高度单位数量说明束窄原河床/土石围堰主要进行导流明渠施工Vm3/s2240级年米米米米米米全年2223.472221.27646.232224/22225.57.5P＝10％使用时段1年3Q10%=2240m/s3Q10%=2240m/s附表二主要工程量汇总表工程量序工程名称单位号一次填筑二次填筑合计一一期围堰填筑1.1砂砾石回填、碾压m34598010557565371.2戗堤块石填筑m3660066001.3二2.12.22.32.42.5三3.13.23.33.4四五5.15.25.3六6.16.26.3人工削坡钢筋铅丝笼防护钢筋铅丝笼制安钢筋铅丝笼装块石、防护钢筋铅丝笼固定用铅丝砂砾石基础开挖砂砾石回填铅丝网块石防护编网用铅丝网内人工装块石砂砾石回填砂砾石人工平整编织袋防护临时围堰砂砾石填筑草袋草袋装砂砾石洪水对围堰的毁坏冲刷方量铅丝笼盖子冲走铅丝笼连接不良m2个m3kgm3m3kgm3m3m2m3m3个m3m3个个个1201*4001500161075415081150136111733800593.6331.56622544186018666443611610195439081150136111733800593.6331.56621500254418601866644361备注包括闭气料热水沟取料：4950方，尼那沟1650方尼那公司193个尼那公司673个计1346方编织袋15000个见华尼监字（1997）32号文6.46.5铅丝笼可能倾倒洪水冲毁块石个m32115421154

1.3高压摆喷灌浆

黄河中、上游水电站河床地质复杂，多为砂卵砾石及冲积物，防渗墙施

工一般均为常规灌浆。尼那水电站一期围堰防渗墙施工采用了新近正在发展的高压喷射灌浆技术。

高压喷射灌浆是利用能量较大的水气同轴喷射切割掺搅地层，同时将凝结材料灌注掺搅地层，形成要求形状的凝结体。国际高压喷射灌浆技术自70年代末开始发展，国内在1980年开始研究，1981年12月通过部级鉴定。高压喷射灌浆技术与其它软基防渗技术相比，具有施工速度快、费用低的优点。近年来发展起来的高压喷射灌浆技术主要局限于对软基的处理，对于一些复杂的地基基础，如砂卵砾石地基基础等在高喷技术处理方面还未取得突破性的进展，正处于试验和研究阶段。尼那水电站一期围堰全长646.226米，防渗墙施工为高压喷射单排对摆技术，实际施工防渗面积为11343.2m2，高喷工程量为10468.1m。尼那水电站导流明渠开挖至基岩面后防渗墙体稳定，防渗墙渗水量稳定为24h抽排9100m3～9200m3，较设计小。尼那水电站高压喷射防渗墙施工为国内较同类工程中最大的，高压喷射防渗技术的应用将对黄河中、上游的河床式电站的地基处理有借鉴作用。1.3.1高压喷射灌浆试验

为探讨在砂卵砾石层进行高压喷射灌浆技术施工的可行性和可靠性，科学地提出适用于尼那地质层施工区高喷参数，进行试验是前提。尼那工程施工中选择地质最复杂的河床区进行了高压喷射灌浆的单墙、围井试验。单孔试验方案为：试验4道单墙，每一单布置3孔，孔深8米，孔间距1.0～1.2米。主要从钻机型号的选用、不同的钻头在砂卵砾石层的进尺情况、高压喷射灌浆施工参数的初步选取、喷射效果的检查等方面着手试验。单墙试验提供的试验参数见表2。单墙试验表明：墙体不很规则，单耗量均在420kg/m以上，墙体厚度大于30cm，采用90°摆角和60°摆角水泥耗量相差不大。水泥浆与砂卵砾石胶结强度较低，水下部分成墙体胶结效果不太理想。试验中水压最大为39Mpa，最小为28Mpa，水压是高压喷射切割掺搅、升扬置换、位移袱裹的关键，试验认为，水压应达到38Mpa以上，质量才有保证。

围井试验的方案是在单墙试验的基础上设计的，围井大小为33.6米的矩形，井深17米，矩形每边上布置3孔，孔间距为1.0～1.2米。进行围井试验的主要目的是选取适用于砂卵砾石层的钻进液，对塌孔机理、埋钻、事故孔进行分析，提出科学的高喷参数。围井试验提供的高喷参数见表2。围井试验表明：墙体平均厚度在40cm以上，施工存在质量缺陷，但不影响墙体整体质量，采用90°摆角的墙体比采用60°摆角的墙体要厚，墙体水泥胶结情况较好，不存在分层情况，高喷中浆压过大会造成不必要的浆材浪费，浆压应控制在0.5Mpa以下。对于塌孔、卡钻孔段、存有卵石集中处应采取旋喷和复喷进行处理，对于难以一次成孔进行喷灌的可采用分段喷灌法，分段点处应复喷30～50cm。钻井液采用红粘土浆中掺以少量的烧碱及膨润土固壁效果较好。1.3.2防渗墙施工1.3.2.1施工工期及工程量

一期围堰高压喷射灌浆施工用去时间182天，完成工程量见表1

表1工程量表钻孔米数(m)10660高喷孔数(m)561高喷米数(m)10468.1总耗用水泥（kg）7835500平均单耗(kg/m)748.51.3.2.2施工工艺总体施工工艺

测量放线布孔钻机就位钻I序孔验收高压喷射灌浆钻II序孔验收高压喷射灌浆检查及总体验收。单孔施工工艺

放孔位校核钻机就位并进行固定调平造孔进入基岩

1.0米后进行验收（合格后）移开钻机高喷灌浆单孔灌完后回填

（不合格）返回造孔

1.3.2..3施工方法及施工参数

高压喷射灌浆防渗墙工程孔位顺围堰中心线单排布置，孔距为1.1米，喷射方式采用小角度（60°～90°）轴向对称双向喷射，即采用直线式的方法进行施工方。喷射方式见图3。

钻孔孔径为φ110～φ130mm，采用KXP-1轻便测斜仪（针对砂卵砾石层φ110～φ130mm孔径的孔，提出了采用φ89mm、4.0m长套管测斜法，保证了墙体的连续性）进行测斜检查，孔斜率要求小于1％。高喷采用三重管法和三管法进行施工，即用水泥浆液、高压水、压缩空气三个系统同时供给三重管（或三管），使三重管（或三管）边喷射、边摆动、边提升，从而在地下构成防渗板墙。

高压喷射灌浆技术，目前沿无设计和施工规范可以遵循，对于不同的地质情况，通过试验采取适宜的高压喷射灌浆参数，在施工过程中因地制宜地对部分施工参数还应进行修改和完善，在特殊部位（如砂卵砾石比较集中、存在有孤石等处）根据地质情况采用了90°摆角、180°摆角及旋喷灌浆，一期围堰防渗墙体施工参数见表2。

表2一期围堰高压喷射灌浆施工参数

类别孔距提升速度摆角摆速（次/min）单墙试验围井试验墙体施工1.0-1.21.0-1.21.14-7604-738-40753-660-90/38-42/5-860-90/38-40水压（Mpa）水量(l/min)/风压（Mpa）0.7-0.80.7-0.80.6-0.811.50.3-0.570-801.65-1.8/0.3-0.5/1.65-1.8风量(m3/min0/0.3-0.5/浆压（Mpa）浆量(l/min)进浆比重(g/cm3)1.6-1.8回浆比重(g/cm3)（m）（cm/min）（°）1.3.2.4高压喷射设备

高压喷射技术的发展与采用性能良好的高压泵及高喷台车直接有关，80年代初，我国只能生产不大于30Mpa的灌浆泵，随着工业水平、机械加工制造能力的不断发展，现在有了50～60Mpa的高压水泵，相应地高喷台车灌浆设备也得到了改善。尼那电站高喷施工主要机械设备见表3。

表3施工主要机械设备

名称地质钻机风动钻机高喷台车高喷台车空压机高压水泵搅拌机泥浆泵灌浆泵型号YL-6SGZ-3AJU-1000XY-3MG-50C6QDZ-2SGP300-5GS500-4INGERSOLLRAND3D2-SZJ-40SPN200/100BW100/100数量（台）42353881235101.4质量评价

围堰填筑体干密度：2.0g/cm3墙体主要检查手段：钻孔取芯检查、注水孔检查、小围井注水试验检查、开挖检查、墙体抗压试验检查、堰内基坑抽水检查。

高喷墙体强度低，地质钻机钻孔检查很容易因扰动而破坏墙体，取芯破碎较多，不完整，不能很好地判断墙体的胶结情况，钻孔取芯不能满足墙体抗压试验要求，开挖出的墙体不能据实取样。在开挖处的墙体随机凿取了9块大于15cm的墙体结石，后由人工在试验室内处理成约15cm大小的试块，放入15cm3的试模中，采用425普通硅酸盐水泥，掺20％粉煤灰，灰砂比为1：8，拌和后放入试模中，填充中试样周围，制成标准件，36小时后拆模，在标准养护间养护132小时后利用工地的201*KN压力机，在500KN档试压、破型，由于试件为随机取样，除去最大值与最小值，平均强度达到4.1Mpa，从破型的试块看，模机砂浆强度低，符合试验程序要求。

表4防渗墙体抗压试验结果

试件编号123456789成型日龄水泥种类期期98年10425普通7d月27日硅酸盐水7d泥7d7d7d7d7d7d7d试件尺寸(cm)151515破坏荷载（KN）727811087678882161132抗压强度（Mpa）3.23.44.893.872.983.913.617.165.87尼那高喷灌浆墙体水位以上部位经开挖判断有效厚度及喷射范围比水下部位喷射效果要好。有效厚度达到0.5~0.8m，喷射有效直径达到1.1～1.3m。在砂石层中，充填的浆液与该层掺搅均匀，固结体中仅存少量的胶泥及砂粒。在卵砾石层中，卵砾石被水泥浆充分包裹，被挖开的墙体表面部分砾石一半被浆液紧密包裹，一半悬露于板墙外，存在有位移包裹现象。从开挖出的防渗墙体剖面看，上下不同层位间过度自然，板墙中无夹层、松散层、无孔洞现象，防渗墙体连续，完整。

明渠开挖抽排水量检查：1998年8月9日明渠开始开挖，1998年12月17日建基面部分混凝土已浇筑1.4万m3，通过4个多月对围堰墙体的抽排水量统计及分析，围堰明渠防渗墙漏水量稳定为24h抽排9100～9200m3，堰内边墙无管涌现象，浸润线较低，围堰边坡稳定，墙体平均渗透系数达到4.110-5~4.910-5cm/s，小于设计要求的510-5cm/s。

中国水利水电第四工程局首次在青海尼那工程施工了围堰高压喷射防渗墙工程，以60度单排对摆形式在砂卵砾石进行喷灌并取得成功。实践证明，在砂卵砾石填筑体进行高压喷射灌浆防渗施工（相对于25米深的防渗墙）是可行的。2二期导流

二期导流即对已被一期工程束窄的主河床进行截流，填筑上、下游横向围堰，由上、下游横向土石围堰挡水，进行基坑主副厂房及底孔的全年施工，水流由导流明渠（泄水闸）下泄。二期末泄水闸下闸蓄水发电。二期围堰设计洪水标准为Q=2330m3/s(20年一遇洪水)。

二期上横围堰轴线在坝上0-090.0处，结构型式为土石围堰，堰顶高程2228.0m，顶宽10m，最大堰高12m，全长169m，用塑性混凝土防渗墙进行防渗。下横围堰轴线桩号为坝下0+203.8m，采用砂砾石填筑，高压旋喷防渗墙防渗，堰顶高程2223.0m，堰顶宽12m，最大堰高9m，全长128m。2.1截流方案确定

2.1.1.截流方式

通过对尼那水电站工程的地形、地质条件分析，选择上游围堰的下戗堤作为截流进占戗堤，采用单戗堤立堵进占方式。由于主河道靠近右岸，如龙口设在左岸时，导流明渠的分流能力要比龙口设在右岸时要大，其龙口的抛投量相应比右岸时要小，加之截流料场在右岸（截流料为右岸开关站及上坝路开挖弃料），故将截流龙口设在左岸。截流时，从右岸向左岸进占，最后合龙时段左右岸同时进占合龙。2.1.2截流施工程序

上游围堰戗堤预进占导流明渠上、下游横向围堰拆除明渠进水分流戗堤进占与龙口合龙上游围堰闭气、加高培厚及下游围堰填筑。2.2截流时间及设计截流流量2.2.1截流时间

201*年尼那水电站复工后，业主确定201*年3月18日为尼那水电站河床截流合龙时间。根据这一目标，结合尼那水电站河床截流流量、戗堤填筑工程量等因素，最后确定截流时间为201*年3月14日10时至3月17日10时，计划截流历时72h。2.2.2截流流量

根据黄河上游水文特性，其每年的11月至翌年6月为枯水期。尼那坝址的来流量主要取决于龙羊峡电站下泄量和龙羊~尼那区间的来流量。由于区间集水在枯水期很小且距坝址较近可以随时预报，因此在确定截流流量时不考虑区间来水。工程截流流量的选择主要考虑龙羊峡电站的发电用水量，按以下两种情况取值：

预进占阶段：按龙羊峡电站正常发电流量Q=1200m3/s（4台机组发电流量）作为预进占时的截流流量。

龙口进占及合龙阶段（龙口宽度80m~0m）：由业主与龙羊峡水电厂协调，龙羊峡电厂将下泄流量控制在600m3/s（即两台机发电）以内，以600m3/s作为截流流量。

2.3截流戗堤断面尺寸

截流戗堤堤顶高程及戗堤断面尺寸选定的是否得当，对截流能否顺利实施至关重要。如堤顶高程过高，戗堤断面过大，会增大截流合龙时的抛投量。如戗堤断面过小，将影响戗堤稳定，另外截流时机械车辆在戗堤顶的回车将会受到影响，从而也将影响龙口抛投强度。

尼那水电站河床截流戗堤堤顶高程按高于截流合龙时戗堤上游水位2m的原则确定。根据截流水力模型试验参数，当截流流量在600m3/s时，龙口合龙时戗堤上游水位为2221.85m，故将截流戗堤堤顶高程定为2224.0m。戗堤堤顶宽度以保证两辆自卸车同时卸料并满足推土机平整场地的要求确定为12m。戗堤两侧坡比考虑保证边坡稳定定为1∶1.5。2.4截流材料选择及进占分区

截流材料的选择一般取决于龙口的落差，流速及单宽功率。工程设计截流流量为600m3/s。戗堤进占分为三个区见图2。各区计划抛投材料规格及数量见表1。

表1截流进占分区及计划抛投工程量表截流流量龙口宽度进占分区龙口流速龙口落差

600m3/s

80~45mⅠ区2.25m3/s0.3m

45~30mⅡ区3.72m3/s0.56m中石及大块石

30~0mⅢ区4.33m3/s1.1m

大块石及钢筋铅丝笼、砼四面体

抛投

一般石碴及中块石材料

抛投

中块石材料D50cm丝笼40010001800m3201*m31400m32300m3m3m3龙口龙口龙口截流戗堤顶约1∶坝右0+125一期围堰22262226(进厂公路)一期围堰左岸已进占戗堤3区12区2224.01区∶1预进占戗堤1约图22.5截流准备2.5.1截流备料尼那水电站河床截流龙口宽度为80m（指预进占结束后的河流宽度），按这一宽度计算得出河床截流戗堤填筑工程量为1.5万m3。考虑计入20%的流失量并根据其他工程截流经验，截流抛投材料备用量按设计抛投量的1.5倍考虑，需2.25万m3。其中粒径D=0.2~0.3m块石8500m3；D=0.3~0.5m块石4200m3；D>0.5m块石2800m3；混凝土四面体400m3；钢筋铅丝笼1500m3；一般石碴17400m3。

2.5.1截流主要设备准备

工程截流计划抛投量为1.8万m3（按20%流失量考虑），计划截流历时72h。最高抛投强度约360m3/h。按此抛投强度及备料场至截流现场的运距计算，需截流运输车辆15辆（20t）以上自卸车。考虑备用，准备自卸车30辆，装载设备（反铲、正铲和装载机）8台，推土机2台，吊车2台。2.6截流实施情况

尼那水电站河床截流前，为了保证截流施工万无一失，截流指挥部首先组织进行了两次实战演习。第一次进占演习从201*年3月9日9∶00开始，10∶00结束，历时1h，进占时龙口宽度为78.5m~71.5m，黄河流量为369m3/s。进占时，左、右岸同时双向抛投，抛投料为一般石碴。进占结束后用铅丝笼将堰头作了防护。本次共进占7m，抛投强度达到900m3/h。第二次进占演习从3月13日12∶00开始至18∶00结束，历时6h，进占时龙口宽度为71.5m~45.5m，黄河流量为401~491m3/s，共进占26m，抛投强度670m3/h。进占从右岸向左岸进占，抛投料为一般石碴及钢筋铅丝笼。正式截流从3月15日19∶00开始进占至3月16日6∶00实现龙口合龙，历时11h，进占时龙口宽度为45.5m~0m，黄河流量为401~491m3/s，共进占45.5m，抛投强度达到650m3/h。开始进占时从右岸向左岸单向进占，在最后2h，左右岸双向同时进占，直至合龙。本次进占抛投材料主要为一般石碴、中小块石和钢筋铅丝笼、砼四面体。进占时，先用钢筋铅丝笼串在戗堤上游推滚进占，将水流挑出，在铅丝笼下游侧形成水流滞流区，然后再抛投石碴进占。

尼那电站河床截流（不包括预进占），从开始到结束，截流历时18h，比计划的截流历时缩短了近50h，抛投材料用量减少1/3。本次截流抛投总量1.25万m3，其中一般石碴1.1万m3；粒径0.2m以上挑选块石400m3；混凝土四面体164m3；钢筋及铅丝笼992m3。本次截流共投入运输车辆34辆（15t以上自卸车），装载机械8台，推土机3台，吊车2台。最高抛投强度650m3/h（单向）。从本次截流抛投情况统计分析，运输车辆和装载设备生产能力大大富余。2.7结束语

（1）在尼那水电站二期截流中，根据现场实际情况对截流方案进行适当调整是截流成功的重要因素。在本次截流中，由于黄河流量比设计的流量低，因而堰前实际水位比原先预计的低2.5m左右，为此在进占填筑中将设计戗堤高程降低25.m，从而减小了抛投量。在龙口合龙阶段，考虑到在截流进展至30m左右龙口时，处于截流最困难区段，对抛投强度的要求高，故改右岸向左岸单向进占为左右岸同时进占，从而减少了机械设备的相互干扰，提高了抛投强度。（2）在截流中，选择合理的截流材料及抛投方法对截流成功至关重要。本次截流中采用钢筋铅丝石笼作为主要抛投材料，因为铅丝笼有一定的柔性，抛投后不易被水流冲走。在抛投方式中，借鉴以往其它工程的经验，采取将4~6个各1.5m3的铅丝石笼串在一起，并首先在戗堤上游侧推滚进占，将水流挑出，在其后抛投一般石碴进占，从而最大限度地减少了石碴的流失量。

第四节基础开挖

1概况

电站泄水闸导流明渠布置在河床左岸，开挖工期4.5个月，开挖量约为65万m3。其中土方和砂砾石开挖约为58.14万m3，粘土岩开挖约为6.86万m3。开挖范围上下游长度约560米，左右宽度130米，开挖前原地面高程平均为2220米，建基面平均高程为2207米，设计最低开挖高程为2199米。砂砾石层与粘土岩层的界面高程为2209米。2.工程地质

电站泄水闸导流明渠基岩层为第三系上新统（N2）内陆盆地河湖相碎悄沉积红色岩系。N2红色岩性为粘土岩夹随机分布的砂砾岩、砂岩夹层及透镜体，岩相变化大，岩体固结程度低，成岩作用差。粘土岩为泥质结构，岩层走向NW280～290°，倾向SW，倾角3～5°，无大的断裂构造，但微裂隙较发育。枢纽区强风化岩体厚一般为3～8米，纵波速度小于1500m/s，弱风化岩体纵波速度为1500～2500m/s，天然密度为2..35～2.42k/cm3，含水量为5～9.8％，单轴抗压强度为11～28Mpa。粘土岩具有强度低，抗风化能力差，软化系数小，遇水易膨胀、崩解，失水易干缩、开裂等特性。

因此在开挖施工过程中采取合理的施工方法，选择合适的爆破参数，使爆破对基岩的振动破坏降为最小，及时有效的保护基岩面，是确保工作正常进行的关键。3.粘土岩钻爆试验3.1爆破试验

为保护泄水闸导流明渠基岩不受开挖爆破的干扰，在钻爆施工前，先进行了爆破试验，通过对试验数据的分析，为正常的钻爆破施工确定了较合理的参数和控制标准。3.1.1爆破试验参数

爆破试验炮孔呈单排直线型布置，用手风钻造孔，孔数5个、孔距1米，孔深4.2米，孔径45mm,倾角90°，爆破装药深度1.4米（炮孔1.4米以下部分用黄土填满夯实），选用硝铵炸药，卷直径为32mm，单孔装药量为600g，总药量为2.4kg。3.1.2声波测试过程

爆破孔造好后先进行单孔及孔间声波测试，然后用黄土填堵夯实孔深1.4米以下部分炮孔，再进行装药爆破。爆破后原原孔位扫孔，进行原位单孔及孔间声波测试。通过对爆前、爆后测试声波的对比分析，找出该爆破参数的爆破影响深度。3.1.3声波测试成果分析

声波测试成果见表1。从成果数据看，爆破面以下0.2~0.8m深度，开始出现稳定波速值，与爆前波速值重合点大多出现在爆破面以下1～1.3之间。因此，采用试验的爆破参数，最大的爆破松动深度约为0.8米，爆破扰动深度约为0.8～1.3米，可以确定建基面以上的预留保护层深度应大于1.3米。

表1声波测试成果表

序8/////＃8#～9＃91780/2040/////＃9～10/＃＃101950/201*/1980/2220/2810/＃10～11/////＃＃11#///号爆前爆后爆前爆后爆前爆后爆前爆后爆前爆后爆前爆后爆前爆后0.2201*/0.42110/0.62080/0.82440/1.02150//////1810/1900/201*/1980/1530/1530/1720/1720/1660/1980/201*/1.22190/1.42150///2080/2350/1910/1980/2080/2110///1720/1840/2150/1920/1920/2050/1.618901890201*1000244020802201*701.820801760201*11802110208019709302150191048022301850109020801950227017501520201*1810189017201*8019601970201*980201*201*1900201*20802080208019802150231022302270219022302.017801760201*12702270215019301030/2.2201*18301770174022701890198016002.42.62.83.03.23.43.63.84.04.217301930190021101810201*/195019001900201*2310201*20802080208021102410238024102410183024002500250025002400240022702190202020702080注：表中“/”表示观测不到波形。4.开挖施工方法

根据声波试验成果分析，为确保在开挖过程中基岩面不受爆破振动的扰动，实际施工中把建基面1.5米保护层以上至顶板线范围的粘土岩采用小梯段开挖方法挖除，1.5米保护层部分采用火花起爆与人工撬挖相结合的方法挖除。

4.1粘土岩梯段开挖

粘土岩大面开挖采用小梯段开挖方法，使用英格索兰500C液压钻CL-15钻钻孔，梯段高度3米，孔径φ76mm，钻孔深度3.3米，间排距21.7米，梅花形布孔。炸药使用2＃岩石硝铵炸药，遇有水部位用乳化炸药，药卷直径为φ50mm，孔内采用连续不偶合装药形式，不偶合系数为1.52，炸药单耗控制在0.34～0.4kg/m3范围之内，起爆网络采用孔内延期或孔内外延期非电毫秒微差爆破网络，控制单响药量不大于100kg。4.2保护层开挖水平建基面预留保护层厚度为1.5米，为控制保护层岩石的敞露时间，应尽快挖除保护层岩石，并对基础面进行有效的保护。水平保护层的开挖分三次进行，即已受爆破影响的部位用推土机、反铲挖除，0.3米撬挖层以上部分用手风钻造孔，装φ32mm药卷火花起爆爆破，0.3米撬挖层部分用人工、风镐挖除。实践证明这种保护层开挖方法，有效地缩短了基岩面的暴露时间，为在8h内完成建基面混凝土覆盖创造了条件，避免了粘土岩的风化和强度降低，现场基岩面的检测结果表明这种开挖方法是成功的。

边坡建基面的开挖，预留3米保护层。沿设计边线，采用光面或预裂的爆破方\u6cd缩后遇水平均膨胀速率达0.1mm/h。从而看出，粘土岩的工程地质特性主要是随时间及岩体内含水量的变化而逐步恶化的。因此及时有效的保护基岩面是开挖施工的关键。4.3.1开挖钻爆采取的保护措施

4.3.1.1根据机械、劳动力的生产能力，选择合适的开挖尺寸（一般为201*3米），使暴露的保护层开挖在3天内完成，之后集中劳动力在8小时内0.3米的撬挖层。

4.3.1.2岩石基础边坡开挖时预留3米保护层，进行边坡保护层开挖时，周边采用光面或预裂爆破以减少爆破振动影响。遇岩体破碎区，边坡预留0.3米撬挖层，并根据现场实际情况及时加打了临时支护锚杆。4.4新挖基岩面的保护措施

4.4.1做好基岩面的临时排水工作，在新挖基岩面周边及时设置截水沟、集水坑，抽排渗水至系统排水沟，集水坑。

4.4.2在混凝土覆盖之前及时用编织布，保温被覆盖新挖出的基岩面以防止阳光曝晒，保护岩石的自然含水量。

4.4.3及时在新挖出的基岩面上浇筑或喷射保护层混凝土。5.结语

尼那水电站泄水闸导流明渠工程自1998年8月开工，到1998年底，开挖项目已完成了95％，混凝土浇筑完成了3万m3，工程进展顺利，实践证明采取的开挖方法，基岩面保护措施是可行的。

第五节基础灌浆处理

1.概况尼那水电站CⅡ标工程位于河床及右岸部位，主要建筑物自左至右为：泄水底孔、厂房坝段、右副坝段。坝高47.9ｍ，属中低坝。基础岩体主要为三叠系下统T1浅变质砂板岩及第三系上统N2粘土岩。地基处理主要是防渗、固结补强和断层带、层间破碎板岩带浅挖置换槽塞砼等。1.1地质条件

T1/N2接触带：位于泄水底孔地基中。接触带顺河向延伸，倾向左岸，倾角700～800，带宽5～8ｍ。带内岩体破碎松散，全～强风化层深度大。

T1浅变质砂板岩：位于T1/N2接触带以右地基中。砂板岩间夹泥质板岩，层状单斜构造，倾向右岸偏下游。断裂结构面发育，岩体完整性较差。主要断裂构造有F2、F19、F20、F4、Tb2等陡倾角断层。

N2粘土岩：位于T1/N2接触带以左地基中。岩体呈桔红色，泥质结构、厚层块状构造。具有强度低、易软化、侵水膨胀崩解、失水干缩开裂等快速风化特征。

1.2地质水文条件

T1/N2为中强透水层（吕容值ｑ:5～10Lu）、T1为中强或局部强透水层（ｑ:5～10Lu、局部ｑ＞10Lu）、N2为极微或局部弱透水层（ｑ＜1Lu、局部ｑ＜5Lu)。地下水主要为孔隙性潜水，分布在河床，水位v2219ｍ间。2．钻孔布置及设计指标2.1钻孔布置

泄水底孔段横跨T1、N2及T1/N2接触带，地基不均匀，岩性差别大。此范围进行了较深的固结和防渗处理。以改善其渗透稳定条件和承载、压缩等力学性质。固结孔按矩形布置，间排距3ｍ，分Ⅱ序孔，孔深除上游坝趾部位入岩15ｍ外，其它部位均入岩8ｍ。泄水底孔消能段帷幕以v2187ｍ高程为防渗底线，单排孔布置，孔距2ｍ，分Ⅱ序孔。

厂房坝段、右副坝地基为T1砂板岩，需全面范围内固结补强和防渗处理。固结孔布置、间排距同上，孔深除上游坝趾部位入岩9ｍ外，其它部位均入岩6ｍ。坝下0+04.0ｍ主帷幕线以v2155ｍ为防渗底线，其它要求同上。

另在坝下0+12.5ｍ～坝下0+15.5ｍ范围内布设加密固结，按矩形布置，间排距1.5ｍ，孔深比原部位的孔深多入岩3ｍ，加密固结孔按Ⅲ序孔施工。2.2设计检查指标

固结、帷幕灌后压水试验吕容值＜3Lu；灌浆允许坝基抬动值:0.2mm；检查孔、声波孔取芯孔径大于100mm；固接孔孔底偏差不大于1/40孔深；帷幕孔孔斜按《水工建筑物水泥灌浆施工技术规范》SL62-94表3-2-6执行。3.施工工艺3.1施工工艺

100B风钻固结造孔，SGZ-ⅢA型杭钻配小口径人造金刚石钻具帷幕造孔，BW100/100泥浆泵施灌。固结、帷幕均按分序施工。单孔按自上而下分段，孔口封闭，孔内循环法施工。固结孔孔口采用橡胶塞装置进行灌浆封闭，帷幕孔孔口采用镶孔口管装置进行灌浆封闭。3.2钻孔冲洗及压水试验

固结、帷幕灌浆前需进行钻孔孔壁、裂隙冲洗。压水试验均采用简易压水法。在N2粘土岩这种遇水性能恶化的岩石中，灌浆前不进行裂隙冲洗和简易压水。3.3水泥及水灰比选用

固结、帷幕在N2粘土岩及T1/N2接触带部位用超细525号普通硅酸盐水泥施灌，水灰比为:2:1、1:1、0.6:1三个比级。在T1砂板岩部位用普通425号水泥，水灰比为:3:1、2:1、1:1、0.8:1、0.6:1、0.5:1六个比级。3.4灌浆压力

固结灌浆压力通过试验正式选用参数表表1

入岩深(ｍ)压力(ＭPa)

0～1.00.20～0.25

1.0～5.00.40～0.45

5.0～10.00.45～0.65

10.0～15.00.65～0.80

帷幕灌浆试验压力参数初选表表2

入岩深(ｍ)压力(ＭPa)

2.00.3～0.7

2.0ｍ以下每增加1.0ｍ孔深

压力增加0.10ＭPa

备注:表1、表2中Ⅰ序孔压力选小值、Ⅱ序孔压力选大值。3.5灌浆结束标准及封孔

固结灌浆结束标准及封孔:设计压力下，当注入率＜0.4L/min时，继续灌注30min，灌浆可以结束。封孔采用“机械压浆封孔法”.

帷幕灌浆结束标准及封孔:设计压力下，当注入率＜0.4L/min时，继续灌注60min，或注入率＜1.0L/min时，继续灌注90min。灌浆全过程中，在设计压力下的灌浆时间不少于120min。封孔采用“置换和压力灌浆封孔法”。

有承压水或涌水的孔段采取延长屏浆时间和孔口闭浆的措施。4.固结灌浆成果分析4.1水泥注入量

水泥注入量成果表表3

部位

孔序Ⅰ

Ⅱ

孔数107104

入岩深（ｍ）957.0960.0

注入量（kg）27107.629055.8

单灰（kg/m）28.330.3

递减率

备注

（％）其中2-Ⅱ-69终孔段注入35.0量:11515.5kg。52.2斜体字行未包括该段注入量

底孔孔

身段底孔消

Ⅱ加密小计Ⅰ

1043324475

954.0363.02280.0600.0

17540.33192.659355.935932.4

18.48.826.059.Ⅱ小计Ⅰ

厂房4Ⅱ号机加密

小计Ⅰ

厂房3Ⅱ号机加密

小计Ⅰ

厂房2Ⅱ号机加密

小计Ⅰ

厂房1Ⅱ号机加密

小计Ⅰ

右副Ⅱ坝加密

小计Ⅰ

右边

Ⅱ坡

小计

总计

能段

74

149929224208838132196807931190898829206373416871531523051585592.01192.0600.0600.0216.01416.0534.0522.0288.01344.0543.0537.0279.01359.0597.0588.0261.01446.0246.0222.0144.0612.01005.0996.0201*.011650.025264.261196.64552.62768.9518.87840.210085.03901.0507.214493.127216.68386.1892.836495.429128.310215.3730.840074.46348.21704.6228.28281.046595.025746.772341.8300078.442.751.37.64.62.45.518.97.51.810.850.115.63.226.948.817.42.827.725.87.71.613.546.425.936.225.828.739.347.960.576.468.879.564.483.970.279.444.2

表3中单位注入量随序递减明显，递减率显著。Ⅰ、Ⅱ序孔间平均递减率51.4%，Ⅱ序孔至加密孔间平均递减率69.9%，灌浆规律很好。灌浆检查过程中发现有浆液串、冒外漏现象的裂隙，基本上是T1砂板岩层状构造面间的发育裂隙。也是浆液扩散充填的主要裂隙范围。4.2灌前压水试验

固结灌浆灌前均选Ⅰ序孔进行压水试验。最大吕容值:107.5Lu（位T1砂板岩），最小吕容值:0.24Lu（位N2粘土岩），平均吕容值:13.42Lu。与前期地质物探压水成果基本一致，相差不大。4.3灌后压水试验检查孔压水试验成果表表4

施工部位底孔孔身段底孔消能段厂房4号机厂房3号机厂房2号机厂房1号机右副坝右边坡总计

孔数121110111092974

段数28222225242259157

0～19146981451

透水率（Lu）1～22～31364461641496592254857

＞3

11

平均（Lu）1.330.952.221.721.251.441.650.941.45

表4中检查孔共压水试验74段次，除一段吕容值为3.72Lu外，其它均小于设计标准3Lu，平均吕容值为1.45Lu。按《水工建筑物水泥灌浆施工技术规范》SL62-94第3.9.13条规定，灌浆质量合格。4.4检查孔取芯

检查孔取芯率表表5

取芯方式采取率获得率

最高（％）99.598.0

最低（％）60.025.4

平均（％）79.165.6

表5中检查孔取芯采用∮110mm单管钻具进行施工，岩芯平均采取率、获得率较低，岩芯基本成短柱状，许多岩芯面裂隙间有方解石岩脉充填，有些部位中富含夹泥、流砂层。证明T1砂板岩层状构造面间的裂隙发育，且较破碎。岩芯描述中发现，多处芯面大裂隙中有水泥结石存在。4.5纵波波速检测

固结灌浆纵波波速检测共13组。其中5组进行了灌前灌后测试比较，9组进行了灌后测试。灌后平均纵波波速提高值9%左右。4.6结论

固结灌浆水泥共注入：300.078吨，平均单位注入量：25.8kg/m，单灰递减率显著，压水试验吕容值灌后比灌前明显降低，声波测试值灌后比灌前也有一定的增高，表明提高了基岩的整体性、均匀性，改善了基岩的力学性能，也增强了地基固灌范围内的抗渗性能。5.帷幕灌浆试验5.1试验段选择及目的

试验段选在坝下0+04.0ｍ主帷幕线上，位于3、4号机的②单元进行生产性帷幕试验，共计22孔（包括检查孔2个）。

试验目的：验证施工工艺中选定的水灰比、灌浆压力等。5.2②单元帷幕灌浆试验成果分析5.2.1水泥注入量

表6中单位注入量随序递减明显，单位注入量相应区间段数累计频率值随序递增显著，符合灌浆规律。检查孔最大单灰11.41kg/m，最小1.94kg/m，平均4.32kg/m。

水泥注入量成果表表6

入岩

注入量单灰总段

孔序孔数孔深

〔kg〕〔kg/m〕数

〔ｍ〕

Ⅰ10351.434288.697.678

累计频率〔％〕

Ⅱ10353.58795.624.980

累计频率〔％〕

检查孔270.5304.54.3216

累计频率〔％〕

总计12775.443388.761.12174

单位注入量〔kg/m〕区间段数

20～100～500～

＜20

1005001500

183224423.164.194.91005028262.597.510016100

5.2.2压水试验压水试验成果表表7

孔序ⅠⅡ

检查孔

总计

吕容值

总段数

（Lu）

104.5178累计频率〔％〕101.5780累计频率〔％〕20.7316累计频率〔％〕22174孔数吕容值〔Lu〕区间段数

＜11～33～1010～50102633912.846.288.510036358145.088.898.810013381.3100

备注孔口涌

水较大孔口涌水较小孔口涌水很小

表7中试验段所有22孔共174段次全部进行了压水试验，吕容值随序递减，相应区间段数累计频率值随序递增，检查孔小于1Lu累计频率值为81.3%。说明灌浆效果令人满意。5.2.3检查孔岩芯

检查孔取芯采用∮110mm单管钻具进行施工，岩心平均采取率66.0%，平均获得率54.8%。岩心成段柱状，许多岩芯面裂隙间有方解石岩脉充填，部分岩心较破碎成流砂体。检查2号孔在孔深11.0ｍ处岩心面裂隙中有水泥结石存在，胶结良好，裂隙缝宽1.7mm。5.3灌浆试验参数验证5.3.1水灰比参数验证

帷幕试验段地基为T1砂板岩，开灌水灰比均为3:1。Ⅰ序孔灌浆结束时水灰比变级的占71.3%，Ⅱ序孔占17.5%，变级良好。另T1砂板岩裂隙主要发育在层状构造面间，属主要的强透水层。水灰比不宜稀，减少水泥浆析水率。只有水泥浆良好充填此范围的裂隙，才能有效降低帷幕的透水率。以上论证说明水灰比3:1开灌是适宜的。这点也能从单位注入量和检查孔压水试验递减良好情况反证明。5.3.2灌浆压力参数验证

单灰、吕容值递减率表表8

孔序ⅠⅡ检

单灰〔kg/m〕97.5724.884.32

递减率〔％〕吕容值〔Lu〕递减率〔％〕

74.582.6

4.511.570.73

65.253.5

孔口涌水情

况较大较小很小

据表8的单位注入量和压水试验吕容值的递减率反推算帷幕灌浆扩散半径为R=1.5～1.8ｍ，已超出设计理论半径。说明灌浆压力选择也是合适的。据灌浆抬动观测资料反映，未发生抬动现象。5.4质量评价

试验段Ⅰ、Ⅱ序孔共注入水泥:43.084吨，平均单灰61.12kg/m。单灰、吕容值递减显著，水泥有效的充填了②单元帷幕岩石裂隙，大幅度降低了地基的渗流量。说明帷幕试验压力、水灰比等试验参数的选定科学合理，完全满足帷幕灌浆的设计要求。

第六节右坝肩岸坡接触灌浆施工

1.概述

尼那水电站右副坝边坡岩体内夹有多条板岩带以及受岩石自身风化、开挖爆破等多种因素的影响，岩体质量较差，为保证水库蓄水后右坝肩的稳定，加强混凝土与岩石的粘结力和整体性，提高岩体的抗滑稳定，并增进岩石固结与防渗性能，设计进行接触灌浆。

2.工程地质

坝址位于宽阔不对称的槽形河谷，谷地宽150～170m，右岸岸坡呈阶梯状发育，为Ⅶ级侵蚀堆积阶地，基座为三迭系变质钙质砂板岩，风化程度较高，板岩带受程度不同的构造挤压错动，形成层间错动带，带内板岩多呈碎块、碎粒状，且有较多夹泥，岩体破碎，完整性差。

3.主要工程量

尼那水电站右坝肩岸坡接触灌浆共分8区，具体为Ⅰc、Ⅰb、Ⅰa、Ⅱc、Ⅱb、Ⅱa、Ⅲa、Ⅲb，灌区总面积为2462m2。灌浆布置见图1图1通向灌浆站2238.20右坝肩接触灌浆布置图通向灌浆站帷幕灌浆廊道回浆管进浆管排气管帷幕灌浆廊道2194.802190.34.施工材料及机械4.1施工材料

灌浆材料采用525#超细普通硅酸盐水泥，水泥质量符合规定的质量标准，灌浆用水符合拌制水工混凝土用水要求。

4.2施工机械灌浆机械采用SGB610型灌浆泵2台，JJS2B双层立式搅拌槽2台，1m3高速搅拌机1台。

5.灌浆控制5.1灌浆系统施工

灌浆系统由进回浆管、升（配）浆管、排气管、排气槽组成。采用预埋钢管方式。进回浆管是注浆的主要循环通道，采用φ1″钢管，每个灌区埋设二组进回浆管起到互补作用。进回浆管转弯处用弯管接头连接，进浆管与升浆管及水平支管连接采用三通管，管路安装完毕后进行固定，在混凝土浇筑前后均进行通水（风）检查，防止灌浆管路不畅通。灌浆系统管路出口按照设计施工图要求引至灌浆站，二组进回浆管的四个出口做好明显的标记，以便在灌浆时区别。管口伸出廊道壁30cm，管口加螺纹，出口用闷头加以保护。

5.2灌浆时间

按照《黄河尼那水电站CⅡ标工程水泥灌浆及排水幕施工技术要求》及《水工建筑物水泥灌浆施工技术规范》（SL6294）的相关规定，接触灌浆具备以下条件后方可进行灌浆：

（1）灌浆时间安排在每年的低温季节，一般以1月～3月上旬为宜。（2）灌浆时混凝土要有6个月龄期，灌区混凝土的温度必须达到稳定，如因进度安排有困难提前灌浆，应经监理工程师批准。

根据尼那水电站工程建设总工期安排需要，右坝肩岸坡接触灌浆时间需要提前，根据缝面开合度资料（见下表），大部分缝面开合度均小于0.5mm，只有JYB04测缝计所测缝面开合度大于0.5mm，且同一灌区缝面开合度数值相

差较大，砼温度不稳定。经业主、设计、监理及施工单位两次召开专题会，最后确定于201*年12月20日开始进行灌浆，灌浆水泥采用525#超细水泥。

右坝肩砼温度及缝面开合度测定表

测缝计名称

高程

桩号

观测时间201*.12.19201*.12.19201*.12.19201*.12.20201*.12.19201*.12.20201*.12.19201*.12.20201*.12.20201*.12.20

砼温度10.014.514.621.216.813.218.722.827.918.5

缝面开合0.380.470.080.590.250.290.220.120.140.06

所在ⅠcⅡcⅡcⅢbⅠcⅢbⅠbⅡaⅡbⅢa

砼龄184194194140184140926713698

（℃）度（mm）灌区期（d）

JYB012201.00坝下0+002.00JYB022201.00坝下0+019.00JYB032201.00坝下0+034.00JYB042201.00坝下0+055.00JYB052208.00坝下0+008.00JYB062208.00坝下0+064.00JYB072213.00坝下0+008.00JYB082213.00坝下0+019.00JYB092213.00坝下0+034.00JYB102216.00坝下0+064.00

5.3.灌浆顺序

右坝肩岸坡接触灌浆灌区采用逐区连续灌浆方式，采用自下而上分层灌浆，

具体的灌浆顺序为ⅠcⅡcⅠbⅢbⅡbⅢaⅡaⅠa

6.施工程序及施工工艺6.1施工程序6.1.1施工程序

分区段造孔埋管止浆体、止浆片设置浇筑贴坡混凝土灌区压水、通水缝面冲水侵泡灌浆取芯及质量检查验收

右坝肩岸坡接触灌浆原设计孔间排距为201*00cm，孔深40cm，岸坡固结灌浆孔间排距为300300cm，孔深600cm。后经设计、监理工程师同意，将接触灌浆孔与固结灌浆孔优化为同一孔位。

6.2施工工艺

6.2.1缝面冲洗：冲洗前先通水湿润饱和2～3d，冲洗压力为0.1～0.4Mpa，由小至大，逐渐升压。以出水口与进水口的清洁度基本相同，延续稳定30～60min回水清洁为准。

6.2.2压水试验：对灌区的灌浆系统进行通水检查，通水压力为设计灌浆压力的80%，压水试验分为单开式和封闭式压水试验。

（1）查明灌浆管路通畅情况：从进浆管进水，开启回浆管，关闭其他管口，回浆管流量大于30L/min，灌区灌浆管路通畅。（2）单开式压水试验

单开式压水试验主要检查缝面通畅情况，从一个管口进水，在进水口压力达到试验压力时，分别打开其余各管口，测定单开出水率，排水管的单开出水量大于25L/min，缝面通畅。（3）封闭式压水试验

封闭式压水试验主要检查灌区密封情况，缝面的漏水量小于15L/min。6.2.3灌浆：灌区封闭及灌浆管路畅通检查符合设计要求，并进行灌浆前预灌性压水检查，合格后签发准灌证进行灌浆。灌浆前对缝面冲水浸泡24h，然后放净用风吹净缝面积水，进行灌浆。灌浆时在相关缝面上安设变形观测装置进行检测记录，防止和避免灌浆过程中因压力过大的瞬间抬动造成薄弱构件的破坏。一区进行灌浆时，相邻灌区进行通水平压，通水压力为灌浆压力的50%。

（1）灌浆压力：灌区顶部灌浆压力控制在0.15～0.2Mpa，底部灌浆压力控

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