xx路燃气管网改造工程协议书(终稿)

xx路燃气管网改造工程协议书(终稿)

cccc燃气管道改造工程

施工合同

项目名称：高新区mm24#路截洪沟燃气管道改造工程甲方：xxmm

乙方：向香mm有限公司签订时间：201*年月日

Xx燃气管道改造工程

甲方：xxx高新技术产业开发区管理委员会mm（以下简称甲方）乙方：xxxmm有限公司（以下简称乙方）

mm片区24#路K0+280~K0+450段燃气管道与截洪沟位置产生冲突，需要燃气迁移改造，甲方特委托乙方将规划红线内的燃气管线及设施进行迁移改造并承担协调及燃气管网迁移改造工程等费用。乙方接到委托申请后，对改造工程进行现场勘察，依据现场实际情况进行设计。按照《中华人民共和国合同法》、《山东省燃气管理条例》、《城市燃气管理办法》及《城市燃气安全管理规定》等法律、法规和规章，遵循平等、自愿、公平和诚实信用的原则，双方就mm片区24#路燃气管网迁移改造工程施工事项协商一致，签订此协议。

一、工程概况

1、工程名称：高新区mm片区24#路截洪沟燃气管道改造工程2、工程地点：高新区mm片区3、工程施工内容:

拆除、安装管道、管件、闸门、防腐、打压等安装工程(土建部分由截洪沟施工单位配合实施，其相关费用由甲方自行承担)。。二、工期

合同鉴订后，60个工作日内完成燃气管线改造施工工作，如遇恶劣天气及不可抗力因素的情况工期顺延。

三、合同价款：

费用暂定价为：￥169000.00元，大写

双方约定由xxx市高新区财政局对工程造价进行审计，并以审计值为最终结算值。

四、工程款的支付与结算

4.1、工程竣工结算：现场完成工程量需经过甲方现场负责人现场核实、签字确认后予以认可，工程竣工后需提供竣工图纸及完成工程量现场确认单等竣工结算相关资料。

编制原则及依据：本工程造价根据实际完成工程量。依据《山东省市政工程消耗量定额》、《山东省安装工程消耗量定额》、《山东省建筑工程消耗量定额》及其相关费用定额、201*年价目表为结算依据。人工采用55元/工日；机械依照201*年发布的《山东省建设工程机械台班单价表》执行；工程类别为Ⅰ类取费。主材价格按照预算主材价格为结算依据。

4.2、工程款支付

乙方在工程完工验收合格后28个工作日内提报三套完整的竣工资料、竣工结算报告及完整的结算资料，经高新区财政局审核后，甲方按审定结算值一次性支付给乙方。

五、双方责任：5.1、甲方责任

负责办理规划、市政刨掘、地上物清理等与本项目相关的协调、手续及相关费用；甲方负责协调施工用水、用电源及地下管线位置等便利条件，水、电费用由乙方支付;负责与周边居民的补偿等协调工作；

负责燃气管网施工安装位置的放线定位，并对因放线位置准确性及其造成的损失负全面责任；燃气管线改造工作正式开始后，甲方应采取措施保护好原有燃气设施免遭破坏，否则造成的后果责任自负。5.2、乙方责任

（一）、乙方负责燃气管网材料采购、设计、安装施工等工作；（二）、乙方按照经审查的施工设计方案和图纸进行施工，并报告甲方及甲方的指定代理人或项目管理；

（三）、乙方在组织施工中，严格按安全标准组织施工，采取必要及符合安全要求的安全防护措施，消除事故隐患，并保证施工质量及安全，否则，由此引起的责任全部由乙方负责；

（四）、合同签订之日起60天内完成燃气管线改造工作，如果遭遇恶劣天气等不可预见的情况则改造工作时间顺延；

（五）、乙方负责施工的燃气管道设施，必须符合国家有关标准、规范及检查验收等要求；

（六）、负责向甲方提供工程竣工图纸及本协议中有关技术资料。六、违约责任：

1、工期违约：乙方不按期完工，误期赔偿金为合同价款的万分之三/天。2、质量违约：工程质量必须达到行业规范标准，截洪沟施工单位回填土必须达到市政路基规范标准。未达到约定标准时，赔偿金为合同价款的5%，并负责在规定的限期内使工程质量达到约定标准。

六、争议及解决办法：

6.1如本协议在履行过程中发生争议,双方当事人协商解决,协商不

成,各方同意向xxx高新区人民法院起诉。

6.2本协议未尽事宜，双方应在相互谅解友好协商的基础上予以解决。

6.3本协议自双方签字盖章后生效。本协议一式拾份，甲方执陆份，乙方执贰份，均具同等法律效力。

甲方（章）：

法定代表人

委托代理人：日期：乙方（章）：法定代表人

委托代理人：开户银行：

账户：联系人电话

日期：5

：

扩展阅读：1.燃气管网设计施工验收讲稿

燃气输配工程设计、施工原则与方法

1初步设计的内容

①确定供气范围、供气对象、燃气用气量好用气工况；②确定供气方式。在确定气种、管网压力级制、气源时应评估其可靠性；

进行管网的布置[包括燃气调峰及应急储存，调压站(箱)]。在多方案比较的基础上选择最优方案。

关于管网优化目前初步设计所确定的管网一般有很大的经验成份。现有的管网优化技术往往脱离工程实际，因而很少实用。初步设计一般经过方案比较才确定管网设计，但这种极为有限数目的枚举可能离较优方案甚远。作者建议在设计管网的基础上派生出若干个管径配置方案，参照作者在文献[5][7]中所倡导的管网综合优化原理及方法确定一个经济性和压力储备综合性更好的方案；

③进行工艺计算。管网水力计算，确定管道管径、调压器(站、箱)的流量、工况与台数；

④提出穿、跨越河流、铁路或其他重要障碍物的处理方案。管道穿越障碍设计在初步设计中要具体化。特别穿越河流或立交桥等与具体的水文地质条件或地形地物条件有密切关系。初步设计要在具体资料的基础上进行定位和确定技术方案，这一方面是落实工程的可实施性，确定施工图的主要技术和工艺，为概算提供较准确的工程量，也是落实与城镇相关部门协调和得到认可所必需；⑤确定管道材质、阀门布置和设备选型；⑥管道防腐方案；

⑦协调公用工程设计；⑧防火安全设计；

⑨劳动卫生与保护，节能与环境保护相关设计；

⑨总说明书、总平面图和主要管道纵断面图。主要材料、设备明细表。⑩投资概算。

2初步设计管网系统方案问题属于管网结构学范畴。2.1网络图式

管网的网络图式首先取决于气源和燃气用户的分布，与城镇规模及地理特别是道路分布有密切关系。城镇区域可归结为几种基本形态。

管网的网络图式往往取决于城镇区域的轮廓型式。城镇区域的轮廓型式有几种类型。

①矩型。如北京4环以内的城区，柏林，巴黎，杭州等多数城市；②狭长型。如兰州，荆州，十堰等基于江河谷地的城市；③分区型。如华沙，武汉，襄樊等受江河等地形条件影响形成的城市；

④主区-卫星区型。如包括、通州、昌平、大兴等卫星区型城区的北京，上海，天津等多数特大型城市。

管网的网络图式在一定程度上是一种被动选择，受城区地理条件制约。但如何实现向用户可靠而经济的供气则是主要因素。在用气负荷有明显的重心偏移时，实际的管网会在气源和管径配置上反映出负荷分布的影响。在研究管网的网络图式时，图论理论和方法是应充分

加以利用的工具，例如应用各种算法提供管网主干管道方案，2.2压力级制

燃气管网的网络型式的先决问题是决定管网的压力级制。关于管网压力级制已经有十分丰富的工程经验和共识。主要取决于燃气类别，也与城镇规模有关。

对于天然气气源则与分输管道提供的压力和城市规模有关。最一般的是采用高中压两级或高次高中压三级系统。对于大型城市或较大城市，有条件采用三级系统，高压管道可兼作储气设施而具有输储双重功能，尽量利用天然气的压力能量。

高压的天然气具有可观的能量，可以用火用加以衡量。

火用是工质（例如天然气）的状态参数，是其能量中理论上能够可逆地转换为功的最大数量，即该能量中的可用能。因而一定状态的天然气的火用是指其具有的最大理论作功能力，对作定常流动的管道中的天然气，其参数火用可表示为：

TRpexcpTT0T0clnln（2-1）pTMp00式中ex天然气比火用，kJ/kg；

cp天然气定压比热容，kJ/（kgK）；

T天然气温度，K；

T0环境温度，K；

R摩尔气体常数，一般取8.3145kJ/(kmolK)；M天然气的摩尔质量，kg/kmol。

；p天然气压力，MPa（绝对）

p0环境压力，MPa（绝对）。

环境温度、系统压力等因素的变化都将对高压天然气火用产生影响。随着高压天然气输气压力的增大，天然气火用将增大；同样，随着排出压力的减小，可供利用的天然气火用也将增大。

天然气压力能是天然气火用的一部分，即式（2-1）中压力比对数项。对高压天然气来说，压力高是其显著标志。因此一般将天然气火用的利用称为压力能利用。

为了解高压天然气具有的热力学能量价值，进行下列关于天然气可利用火用的计算。设输气压力为p1=4MPa，温度T1=293.15K，（绝热膨胀）降至p2=0.8MPa，T2=210.15K，环境温度T0=293.15K，。因此天然气可供出火用为：

T1Rp1excpT1T2T0clnln（2-2）pTMp22293.158.31454.0ex=1.93(293.15-210)-293.151.93lnln=217.09kJ/kg

210160.8以201*年西气东输管道共计供气99×108m3/a为例进行计算，则该管道天然气可供利用的火用为：

Ex=217.09×99×108×0.7174×273.15/293.15=201*5.6×108kJ，相当于装机容量接近N=201*5.6×108/8760/3600≈6×104kW的电站一年的发电量。由此可见，高压天然气蕴含着相当大的高位能量。

系统中的中压管道供气至小区调压柜或楼栋调压箱，经中低压调压后进入低压街坊管与室内管。也可中压管道直接进入用户由用户调压器调压，可使用户用具前的压力更为稳定。

2.3气源及调压站设置

气源指天然气门站或上一级管网调压站。对于各种城镇区域型式，可能有很多的设置方案。天然气门站的设置取决于天然气输气管道的线路。门站一般即设在供气线路与城区之间靠近城区的位置。门站数量与城市天然气负荷有关。大型城市可能设置不少于2个门站，而中小城镇则一般只设一个门站。对于设两个以上门站的大型管网，门站最佳设置方式是对置。这对于各种城区类型都是一样的。

门站设置的原则是：①考虑天然气干线及分输站条件；②靠近负荷中心；③靠近城区对称中心线；④符合城市规划和发展要求；⑤具有建设条件。

调压站（高中压调压站）的设置有数量和位置问题。数量：主要取决于调压站负荷。比较经济合理的调压站负荷是一个研究课题。实际工程中高中压调压站的负荷一般在2104~4104m3/h范围。

位置：高中压调压站的位置主要受城区高压管道的敷设条件限制，向调压站供气的高压、次高压管道不能伸入市区。在采取比较均衡的高中压调压站负荷量的条件下，高中压调压站的供气范围会相应比较均衡。有条件连接高压、次高压管道。2.4枝状及环状管网型式及环网密度

为提高管网的供气可靠性，燃气分配管网一般需设计为环型。枝状管网与环网在供气可靠性方面的差别可通过对图1、图2的简单例子的分析作出比较。

S气源，U1用户1，U2用户2，U3用户3

图2-1枝状管网

S气源，U1用户1，U2用户2，U3用户3

图2-2环网管网

只考虑单一事件故障，则供气可靠性分别为：枝状管网可靠度：R（t）=0.96079环状管网可靠度：R（t）=0.99846

供气可靠度：环状R（t）>枝状R（t）近3.8个百分点但枝状管网比环状管网在造价上较节省，采用Σ（lD）作造价

指标，则造价指标环状是枝状的7.6/4.28=1.78倍。

由上述简单例举中可以看到，用管网供气可靠度来衡量，环状管网较枝状管网供气可靠度高，但管网造价会显著增加。

环网的作用在于当环网供气链路上某一管段故障时，经由其他链路可以补偿性地提高燃气流量，以部分满足各用气点的用气需要。但管网中的管段在输送气量上是不等效的，管段的输气能力取决于所在输送链路。所以环网的具体成环方案会产生不同的效果。在管网成环方面有如下几点：

①管网成环有助于提高管网的供气可靠性，提高管网供气的有效性。

②管网成环会加大管网造价。

③不同的管网成环方案对供气可靠性有不同的作用。

④主干管网成环位置在管网中部最好，即主干管网环处于中环位置最好。

2.5截断阀配置

传统的煤气输配系统一般为中低压两级系统。即使是中压，也不会超过0.2MPa的供气压力。在低压管网中出现管道或部件故障时，一般可以用简易方法进行堵漏或截断管道系统，也可以带气进行某些维修工作。因此在低压管网上只在主干管道或关键部位设置有限数量的截断阀门。

对于天然气为气源的城市输配管网，由于压力级制普遍为中、高压，对燃气管网设置阀门的要求具有更加的重要性。相应地，城市输配管网需要设置大量的截断阀门。在管网中如何有效配置截断阀门，需要从功能要求，维修操作和经济性诸方面综合考虑。

采用级别为m=2,m=3的阀门规则配置。完全规则配置阀门数为：

BTJmBH1m1m

式中Jm燃气管网阀门规则配置，除端阀外的阀门总数；

B管网管段数；H管网环数；

T某一级燃气管网的支管数；m阀门规则配置级别；

x地板函数，即取小于或等于实数x的最大正整数。

图2-3按3级规则配置的管网。

就图2所示管网(管段数B=67，环数H=14，支管数T=18)，为m=3级规则配置。规则配置阀门数：

BTJmBH1m1m6718=67+14-1-313=67+14-1-32=48①形成规则配置，可以按任意自然数2，3…(B-T)隔离，即级数可以是直到B的任意自然数。形成(B-T)级配置。即管网中除端阀外无任何阀门；

②规则配置不是唯一的，能有多种型式。

③对一个管网可以采用混合级别配置。即对一个管网分为若干部分，

每部分采取不同的配置级别；

④对实际管网，规则配置在不大于3级（m≤3）时，一般余阀数为0。实际的管网阀门配置一般都将不大于3级，因而这一性质便于我们利用规则配置阀门计数公式。

配置级别与阀门密度的关系：

1H1mkLPBLT1BmH1kLPLB(BT)式中m规则阀门配置级别；

kLP相应于管网不包括端阀的阀门密度，个/km；

L不包括支管的管网平均管段长度，km/段。

分析规则配置的各因素之间的关系。作出图4～图7。①管网形状。在配置级别、管段平均长度相同的条件下，有不同的阀门密度；枝状管网阀门密度最小，接近方形的环形管网阀门密度最大，见图2-4。

1.5ValveDensitykset/km1方形环网长形环网0.5枝状管网011.522.533.54ArangmentLevel4.555.56图2-4阀门密度与管网形状的关系

[纵坐标：阀门密度kLP个/km；横坐标：配置级别m]

②管网环密度。管网环数与管段数的比值称为管网环密度。环密

度（H/B）愈大，阀门密度愈大，见图2-5。

2.52配置级别m=1到m=6ValveDensitykLP1.510.500.150.20.250.30.35LoopDensityH/B0.40.450.5图2-5阀门密度与环密度的关系

[纵坐标：阀门密度kLP个/km；横坐标：环密度H/B]

③管段平均长度。管段平均长度愈长，阀门密度愈小，见图2-6。

ValveDensityonLoopkLP43H/B=0.15ValveDensityonLoopkLP43H/B=0.2210m=1~6210m=1~60.511.5SectionAverageLenthL(km)0.511.5SectionAverageLenthL(km)ValveDensityonLoopkLP43210ValveDensityonLoopkLP43210H/B=0.4H/B=0.3m=1~6m=1~60.511.5SectionAverageLenthL(km)0.511.5SectionAverageLenthL(km)图2-6阀门密度与管段平均长度及各参数的关系

[纵坐标：阀门密度kLP个/km；横坐标：管段平均长度Lkm]

④配置级别。配置级别愈大，阀门密度愈小；但对m4，这种变

化即不显著，见图2-5，图2-6。

⑤管网规模。管网规模愈大，阀门密度愈小，见图2-7。

10.90.80.7kLPSet/km0.60.50.40.30.2m=3100144256324361H=400050100150LRkm201*50300图2-7阀门密度与管网规模的关系

[纵坐标：阀门密度kLP个/km；横坐标：管网规模km]

讨论

①从规则配置可以看到，任一阀门故障都会影响到2m根管段。因此规则配置级别不能太大，一般采用m=2，3；

②使管网尽量接近完全规则配置；调整节点处阀门配置使产生尽可能多的余阀，都可导致减少管网阀门配置数量。③对一个管网可以采用多于一种配置级别；④对较长管段，可按管段平均长度将其分为若干段；

⑤配置阀门的注意点。配置的优先原则是：对一节点各相关管段，优先在较小管径的管段上设阀门；使管段组尽量靠近为一小区进行阀门配置，以便于管理；可对实际配置方案作若干调整，以尽量接近充分的完全规则配置。2.6节点管段管径配置

管网的管道配置可以从节点管段配置的特性得到启发。从节点管段的流量分配与造价的关系对节点管段配置的特性进行讨论。

现在讨论环形管网。环形管网中包含很多由管段组成的回路。但

由于管网的管段从流向看都是逐次由节点分出或汇合于节点。所以分析管网也可以从分析节点得到启发。考察节点不同管段配置的造价区别。考察一个管段，

管段管径由下式计算：

ldK()2nQn(5-2-1)

P式中

d管道内径；l管段长度；K常数；△P管段压降；Q管段的计算流量。

n指数，当对摩阻系数采用谢维列夫新钢管公式，n＝2.613。

现在讨论环形管网。环形管网中包含很多由管段组成的回路。但由于管网的管段从流向看都是逐次由节点分出或汇合于节点。所以分析管网也可以从分析节点得到启发。考察节点不同管段配置的造价区别。

管道造价函数取为式中

11(abd)l

a常系数；b系数；d管径；l管长。

节点只有单管段时，由式(2)

lF1abk(1)2nQ(n1)l1(5-2-2)

p1111在同一项目方案造价比较中a，b，k都与比较无关，(5-2-2)式简写为式中

lF11Q(n1)(5-2-3)

p11指数，；

2np1管段单位压降

记有

pp1l1ll11

p1Q(5-2-4)F1F1(Q1)l1考虑有2管段的节点，管段总造价

1n21n1式中

F2F1(Q(2)Q2)l2Q

Q(2)有2管段的节点，总管段流量。

采用动态规划方法得到连有2管段的节点，管段总造价极大值时的管段流量分配

由(5-2-4)式

F2maxF1(Q(2)Q2)l2Q1n2

F2maxl1(Q(2)Q2)l2Ql1l1l2l21n1n2由令对Q2的导数等于0，得到

Q1Q2Q(2)Q(2)

式中

l1l2nn1F2l1(l1l1l2)Q1n1n(2)l2(l2l1l21n3)Q1n1n(2)(l1l2)Q(5-2-5)

11n(2)连有3管段的节点，管段总造价极大值时的管段流量分配式中

F3maxF2(Q(3)Q3)l3Q

Q(2)有3管段的节点，总管段流量。

由(5-2-5)式

F3max(ll)(Q(3)Q3)l3Q1211n1n3

由令对Q3的导数等于0，得到

l1Q1Q(3)

l1l2l3l2Q2Q(3)

l1l2l313

l3Q2Q(3)

l1l2l3依次可以得到连有k管段的节点，接出的k管段造价有极大值时，管段流量分配为

式中

QkirkiQ(k=2,3，i=1,k)(5-2-6）lirk,ik(5-2-7)

lii1若取对该节点各管段pi定值，则rk,ilili1k(5-2-8)

i即对一个节点，按相连管段流量rk,i“均分”时，设计的管段管径配置造价最大。

2.7管道敷设

地下燃气管道与建筑物、构筑物或相邻管道之间的水平和垂直净距，应符合规范的规定。

高压燃气管道通过的地区，应按沿线居民人数和建筑物的密集程度，划分为四个地区等级，并依据地区等级作相应的管道设计。3管道管材及设计3.1高压与次高压管道

高压与次高压管道管材应采用钢管，其工艺计算、强度计算、当量应力校核，与径向稳定性校核，以及钢级、钢管类型选择同长输管线，但强度系数与钢管最小公称壁厚应按《城镇燃气设计规范》（GB50028）规定，见表3-1与3-2。

高压与次高压管道直径大于150mm时，一般采用焊接钢管；直径较小时采用无缝钢管，应通过技术经济比较决定钢级与管道类型。三级与四级地区高压管道材料钢级不应低于L245。

城镇燃气管道强度设计系数表3-1

地区等级一级二级F0.720.60地区等级三级四级F0.400.30

钢管最小公称壁厚表3-2公称直径DNDN100~DN150DN200~DN300DN350~DN450DN500~DN550最小公称壁厚（mm）公称直径DN4.04.85.26.4DN600~DN700DN750~DN900DN950~DN1000DN1050最小公称壁厚（mm）7.17.98.79.5设计中，应选用不同钢种进行壁厚计算，确定采用壁厚，经技术经济比较选定采用钢种。表3-3是某工程设计压力为1.6MPa、公称管径200mm的焊接钢管，按《石油天然气工业输送钢管交货技术条件第一部分：A级钢管》GB/T9711.1的要求，对四级地区进行钢种比较的结果。

选用不同钢种采用壁厚的比较结果表3-3材质计算壁厚（mm）采用壁厚（mm）L2452.35.6L2901.984.8L3601.64.8根据表3-3数据考虑管道稳定性、抗断性与抗震性等因素，并结合钢材价格，采用L245。

在确定钢种的基础上进一步选用焊接钢管的类型，其分为两类，即螺旋缝钢管和直缝钢管。

螺旋缝双面埋弧焊钢管（SAW）的焊缝与管轴线形成螺旋角、一般为45°，使焊缝热影响区不在主应力方向上，因此焊缝受力情况良好，可用带钢生产大直径管道，但由于焊缝长度长使产生焊接缺陷的可能性增加。

直缝焊接钢管与螺旋缝焊接钢管相比具有焊缝短在平面上焊接因

此焊缝质量好、热影响区小、焊后残余应力小、管道尺寸较精确、易实现在线检测、以及原材料可进行100%的无损检测等优点。直缝焊接钢管又分为直缝高频电阻焊钢管（ERW）和直缝双面埋弧焊钢管（LSAW）。高频电阻焊是利用高频电流产生的电阻热熔化管坯对接处、经挤压熔合，其特点为热量集中，热影响区小，焊接质量主要取决于母材质量，生产成本低、效率高。

直缝双面埋弧焊钢管一般直径在DN400mm以上采用UOE成型工艺，单张钢板边缘予弯后，经U成型、O成型、内焊、外焊、冷成型等工艺，其成型精度高，错边量小，残余应力小、焊接工艺成熟，质量可靠。

直缝双面埋弧焊钢管价格高于螺旋缝埋弧焊钢管，而价格最低的是直缝高频电阻焊钢管。

天然气输配工程中采用较普遍的高（次高）压管道是直缝电阻焊钢管，直径较大时采用直缝埋弧焊钢管或螺旋埋弧焊钢管。高压管道的附件不得采用螺旋焊缝钢管制作，严禁采用铸铁制作。

燃气管道所用钢管、管道附件材料的选择，应根据管道的使用条件(设计压力、温度、介质特性、使用地区等)、材料的焊接性能等因素，经技术经济比较后确定。

燃气管道选用的焊接钢管、无缝钢管。钢管与钢管件的最小壁厚需符合要求。

燃气管道强度设计应根据管段所处地区等级和运行条件，按可能同时出现的永久载荷和可变载荷的组合进行设计。按地区地震基本烈度(例如一般工程按七度，要害部门按八度设防)验算管道与设备所承

受的地震载荷。

高压干管应采用牺牲阳极法保护，不采用强制电流阴极保护。原因是燃气管道与其他金属管道或构筑物之间没有通电性，互相影响小，而外加电流阴极保护对其他金属管道干扰大，互相影响，技术处理较难，易造成自身受益，其他受害的局面。3.2中压与低压管道

室外地下中压与低压管道有钢管、聚乙烯复合管（PE管），钢骨架聚乙烯复合管（钢骨架PE复合管）、球墨铸铁管。室外地上中低压管道一般采用钢管。1）钢管

钢管具有高强的机械性能，如抗拉强度、延伸率与抗冲击性等。焊接钢管采用焊接制管与连接，气密性良好。其主要缺点是埋地易腐蚀、需防腐措施，投资大，且使用寿命较短，一般为25年左右。当管径大于DN200时，钢管投资少于聚乙烯管。钢管可按《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3091）与《低压流体输送用大直径电焊钢管》（GB/T14980）采用直缝电阻焊钢管。2）聚乙烯管

聚乙烯管是近年来广泛用于中、低压燃气输配系统的地下管材，具有良好的可焊性、热稳定性、柔韧性与严密性，易施工，耐土壤腐蚀，内壁当量绝对粗糙度仅为钢管的

1，使用寿命达50年左右。聚10乙烯管的主要缺点是重荷载下易损坏，接口质量难以采用无损检测手段检验，以及大管径的管材价格较高。目前已开发的第三代聚乙烯管材PE100较之以前广泛采用的PE80具有较好的快、慢速裂纹抵抗能

力与刚度，改善了刮痕敏感度，因此采用PE100制管在相同耐压程度时可减少壁厚或在相同壁厚下增加耐压程度。

通常聚乙烯管道De≥110mm采用热熔连接，即由专用连接板加热接口到210℃使其熔化连接，而De＜110mm时采用电熔连接，即由专用电熔焊机控制管内埋设的电阻丝加热使接口处熔化而连接。连接质量由外观检查、强度试验与气密性试验确定。

钢骨架聚乙烯复合管的钢骨架材料有钢丝网与钢板孔网两种。管道分为普通管与薄壁管两种，薄壁管不宜用于输送城镇燃气。

燃气用聚乙烯管道适用于工作压力不大于0.4MPa(表压)，工作温度在-20℃～40℃的埋地管道。

聚乙烯燃气管道分为SDR11和SDR17.6两个系列。输送不同种类和不同工作温度的燃气，允许的工作压力应符合表3-4的规定。

聚乙烯燃气管道允许的工作压力表3-4燃气种类-20℃＜t≤0℃天然气0℃＜t≤20℃20℃＜t≤30℃30℃＜t≤40℃液化石油气(气态)人工煤气允许工作压力SDR110.10.40.200.100.100.005SDR17.60.00750.200.100.0075聚乙烯燃气管道宜采用的管材规格见表3-5。

常用聚乙烯管道规格(mm)表3-5系列公称外径3263110SDR113.05.810壁厚SDR17.62.33.66.3160201*5031514.618.222.728.79.111.414.217.9注：de315规格的管材应有耐快速开裂扩展试验合格证书和生产厂家提供的有关壁厚的验算报告。

中压聚乙烯管道采用黄色管材，低压聚乙烯管道采用黑色加黄色醒目条纹管材。

3）球墨铸铁管

球墨铸铁管采用离心铸造，接口为机械柔性接口，已采用至中压A的输配系统。与钢管相比的主要优点是耐腐蚀，管材的电阻是钢的5倍，加之机械接口中的橡胶密封圈的绝缘作用，大大降低了埋地电化学腐蚀。同时，其机械性能较灰铸铁管有较大提高，除延伸率外与钢管接近。此外柔性接口使管道具有一定的可挠性与伸缩性。球墨铸铁管的密封性取决于接口的质量，而接口的质量与使用寿命取决于橡胶密封圈的质量与使用寿命，一般采用丁睛橡胶制作。4）管材的选用技术经济比较

对于管材的选用，应作技术经济比较。综合考虑3个因素：①管材单价（C），②使用年限（n），③单位压降下的流量（F），对聚乙烯管、球墨铸铁管与钢管进行比较。定义管材费效比：

EC（3-1）Fn式中E管材费效比；

C管材的工程单价，104元/km；

F单位压降下的流量，（104m3/h）/（kPa2/km）；

n使用年限，a。定义管材费效比的相对值：

REEi（3-2）E1式中Ei第i种管材的管材费效比；E1作为比较基准管材的管材费效比。

表3-6是各种管材的单价比，设钢管（含防腐费）为1。

管材的单价比rC表3-6公称直径（mm）聚乙烯管（SDR11）球墨铸铁管（K9）钢管（含防腐费）1000.731.18201*.090.922501.100.963001.340.904001.800.8111111由表3-6可见，聚乙烯管公称直径小于200mm时较钢管便宜，而球墨铸铁管公称直径小于200mm时较钢管贵。大管径的球墨铸铁管有一定的价格优势。

各类管材使用年限有差距，钢管按25年考虑，聚乙烯管与球墨铸铁管可按50年考虑。

此外，由于各种管材内壁当量绝对粗糙度的不同，以及相同公称管径下内径的不同，造成相同公称管径的不同管材管道输送燃气能力有差异，即在相同管长与压力降（按中压设定为绝对压力平方差）下输送流量不同。聚乙烯管尽管内径较同公称直径的钢管小，但由于其内壁当量绝对粗糙度仅为钢管的1/10，当公称管径大于200mm时输送能力优于钢管，球墨铸铁管由于较大的内壁当量绝对粗糙度而使输送能力下降。

考虑上述3种因素，分别计算聚乙烯管（SDR11）或球墨铸铁管（K9）相对钢管（含防腐费）的各因素的比值rC，rn，rF，由式（3-3）出管材费效比的相对值RE：

RErC（3-3）rnrF相对于钢管作出比较如表3-7。

中压燃气管材费效比的相对值RE表3-7

公称直径（mm）聚乙烯管（SDR11）球墨铸铁管（K9）钢管（含防腐费）1000.420.921201*.550.6812500.560.7613000.480.6714000.680.451由表3-7可见，综合考虑造价、使用年限与输气能力的费效比的相对值RE，公称直径从100mm到400mm，聚乙烯管（SDR11）或球墨铸铁管（K9）都显著的优于钢管（含防腐费）。5）钢骨架聚乙烯复合管

钢骨架聚乙烯复合管的价格高于聚乙烯复合管，两者使用年限相同，价格比约为1.1~1.6倍，随着管径增大，倍数减小。

随着技术进步、生产规模发展等因素的影响，各种管材的价格与使用年限均会发生变化，上述数据仅作宏观参照，重要的是提供管材选用的技术经济比较思路与方法。

3.3钢制燃气管道的焊接、防腐等施工问题

1）埋地燃气管道与交流电力线接地体的净距不应小于表5-8的规定。

地下燃气管道与交流电力线接地体的净距(m)表5-8电压等级(kV)铁塔或电杆接地体10135311052201*电站或变电所接地体51015302)钢管焊接要求：

钢管的焊接应使用电弧焊接，不得使用氧乙炔焊接，这是由不断提高的施工人员技术水平和技术不断进步所决定的。钢管永久性堵板采用内藏式，是经过有关管理部门多年实践总结出的一种堵板形式，这种形式更便于再接管时的施工。（1)对焊工的要求：

①凡从事燃气管道焊接的人员，应由持有特种设备安全监督管理部颁发的《锅炉压力容器特种设备操作人员资格证》的焊工方可从事焊接工作；

②凡中断焊接工作半年以上的焊工，或在高压管线上施工的焊工，在正式施焊前，应按该工程的设计要求进行焊工考核。（2)管道焊接前应具备条件：

①施工单位应建立焊接质量管理体系，并应有焊接技术人员、焊接质检人员、考试合格的焊工。

②施工单位的焊接设备以及检验试验手段，应满足相应焊接工程项目的技术要求。

③施工单位应在施焊前定出焊接操作工艺和规范参数，其中包括焊接方法、焊接电流、焊接层数、焊条直径、坡口角度、坡口成形尺寸、外观质量要求、无损探伤等级。（3)管道施焊环境：

①焊接的环境温度应能保证焊接所需的足够温度和焊工技能不受影响；

②焊接时环境风速不应超过8m/s，当超过时应有防风设施；③焊接电弧1m范围内的相对湿度不得大于90％；

④当焊件表面潮湿、盖有冰雪，或在下雨、下雪刮风期间，焊工及焊件要有保护措施方可施焊。（4)组管对口时应符合下列要求：

①组对前应将坡口及其内外侧表面不小于10mm范围内的油、漆、垢、锈、毛刺及其他污物清除干净，且不得有裂纹，夹层等缺陷；②对口时两管纵向焊缝应错开，错开的环向距离不得小于100mm；

③不宜在焊缝及其边缘上开孔，当不可避免时，应对开孔中心为圆心，开孔直径为半径的范围内或开孔补强板直径范围内的焊缝按设计要求的方法及合格级别进行无损探伤检验，确认焊缝合格后，方可进行开孔；

④管道对口错口允许偏差，应符合规定。3）管道外防腐

（1）埋地燃气管道外防腐涂层的种类

可根据工程的具体情况，选环氧煤沥青防腐涂层、聚乙烯胶粘带、熔结环氧粉末防腐涂层、聚乙烯防腐涂层、塑化石油沥青包覆带等。埋地燃气管道防腐设计必须考虑土壤电阻率。对高、中压输气干管宜沿燃气管道途经地段选点测定其土壤电阻率，并根据土壤的腐蚀性及管道所经地段的性质、环境条件确定其等级。采用涂层保护的燃气干管和储罐宜同时采用阴极保护。（2）三层聚乙烯防腐

“聚乙烯防腐涂层”三层结构的第一层是熔结环氧粉末涂层，使

得在焊口处也能保证钢管与空气完全隔绝，其粘接力达到了很高的水平；第二层中间层是胶粘剂，而外面是柔性的聚乙烯保护层，可以使防腐层既粘接牢固、无空鼓、不进水、无空气接触，又可以有效抗击外力的的侵袭。这种防腐方式技术成熟，得到了广泛的应用。（3）管道防腐施工

防腐管的吊装和捆绑，应采用尼龙吊带或其他不损坏防腐层的吊具。

堆放及运输时防腐管底部应采用支垫，防腐管离地面应大于100mm，支垫与防腐管及防腐管之间应垫上软性隔离物。聚乙烯管

地下燃气管道的地基宜为原土层。凡可能引起管道不均匀沉降的地段，其地基应进行处理。聚乙烯燃气管道的地基宜为无尖硬土石和无盐类的原土层，当原土层有坚硬土石和盐类时应铺垫细沙或细土。穿越铁路和高速公路的燃气管道应采用钢管，其外应加套管。在埋地管道的施工中，固定口防腐是较难解决的问题，热收缩套作固定口补口，只要操作无误，是能保证质量的，但人工操作毕竟有很大的局限性。因此，为了提高施工质量，只有靠严格的检测及验收手段来弥补人工操作的不足。

图3-1管道连接部PE三层防腐补口

Plasticcoversheet-塑料面层Heat-shrinksleevewithhotmelt-带热熔的热缩套Heat-shrinksleevewithmastic-带胶黏剂的热缩套Girthweld-圆周焊缝Pipewall-管壁Mill-appliedthree-layerextrudedpolylenecoating-工厂预制三层挤压聚乙烯防腐

4)钢管防腐层质量（1）钢管表面预处理：

①钢管表面除锈质量应达到GB/T8923中规定的Sa2.5级，钢管表面的锚纹深度应在40～100n范围内，并符合粉末生产厂的推荐要求。

②喷(抛)射除锈后，应将钢管外表面残留的锈粉微尘清除干净，钢管表面预处理后8h内应进行喷涂，当出现返锈或表面污染时，必须重新进行表面预处理。（2）防腐层质量检验：

①防腐层外观应平滑、无暗泡、麻点、皱折及裂纹，色泽应均匀。②防腐层的漏点采用100％在线火花检漏仪检查，检漏电压为25kV，无漏点为合格。

③采用磁性测厚仪测量钢管圆周方向均匀分布的四点的防腐层厚度，结果应符合规定。

④防腐层粘结力按现行国家标准《埋地钢质管道聚乙烯防腐层技术标准》sY/T0413201*附录G的方法通过测定剥离强度进行检验。

3.4管道穿、跨越

①燃气管道穿越电车轨道和城镇主要干道时宜敷设在套管或地沟内

②燃气管道随桥敷设时，宜采取如下安全防护措施：

敷设于桥梁上的燃气管道应采用厚壁无缝钢管或焊接钢管，尽量

减少焊缝，对焊缝进行100％无损探伤。

③按规范要求，燃气管道穿越河底时，燃气管道采用钢管。这一点值得商榷。也许采用聚乙烯管更合适。3.5阀门设置

①次高压、中压燃气干管上应设置分段阀门并在阀门两侧设置放散阀，其间距一般为2km～6km。

②次高压、中压燃气支线的起点处设置阀门。

③场、站进出口离场站10m～100m范围内设置进出口阀门。支线阀门与场站进出口阀门间距小于100m可合为一个。

④次高压、中压管线的预留宜装设阀门，并在阀门后加盲板，管道伸出阀门井墙1m～2m。阀门前必须装设放散管。不设阀门时，管端应设放散管。

低压管线预留长度超过3m时要加放散管，放散管做到地面，并加保护罩。

⑤燃气管道凝水器

输送湿燃气的燃气管道，应埋没在土壤冰冻线以下，并设置凝水器。燃气管道坡向凝水器的坡度不小于0.002；凝水器的间距一般不大于500m。4.施工

4.1门站及储配站的工程开工应具备下列条件：①设计和施工技术文件齐全，并已通过审定。

②施工报告和施工方案已经批准；技术交底和必要的技术培训已经完成。

③主要设备和材料(包括备品、备件)已经落实。

④在施工区域内有碍施工的原有建、构筑物、道路、沟渠、管线、电杆、树木等经由建设单位与有关单位协商处理完毕。

⑤施工用电力、供水满足连续施工要求。

⑥施工现场符合安全、劳动保护、环境保护和市政管理规定。门站和储配站的施工必须在设计完成，经建设、消防、技术监督等部门审查通过，并符合基本建设程序方可进行。4.2门站及储配站的工程施工程序①场地平整和土建施工。②设备和材料的检验与安装。③焊接质量检验。④防腐和涂漆处理。

⑤设备单体和系统的试运转、调整。4.3门站和储配站的设备和材料的检验要求（1)工程所用设备和材料应符合的规定

①设备和材料的规格、型号、质量应符合设计及有关产品标准的规定。

②设备和材料必须有出厂合格证和质量证明书，施工单位应按要求进行检查和验收，不合格产品不得使用。

③工作压力在1.6MPa以下的输送流体管道的管材使用Q235或20#钢是非常可靠的，尽管如此，对管材进行抽测也是非常必要的。钢管的外观检测是一种常规的检测手段，若工程规模较大，应至少对管材作一次机械性能测试。

④阀门的泄漏分内漏及外漏两种，阀门的外漏可以通过管线的打压试验测定。内漏是当阀门关闭后，气体从有阀瓣的一侧漏到另一侧。内漏的检验是本规范规定阀门现场检验的内容。阀门的外观检验是常规检验；(3)计量仪表

计量仪表应在计量鉴定有效期内。

(4)进口设备

进口设备应经过商检和认证部门认可。(5)设备和材料保管

验收后设备和材料应妥善保管，不得有任何损伤。4.4钢管的焊接及防腐固定口补口

钢管的焊接应使用电弧焊接，不得使用氧乙炔焊接，这是由不断提高的施工人员技术水平和技术不断进步所决定的。钢管永久性堵板采用内藏式，是经过有关管理部门多年实践总结出的一种堵板形式，这种形式更便于再接管时的施工。

在埋地管道的施工中，固定口防腐是较难解决的问题，热收缩套作固定口补口，只要操作无误，是能保证质量的，但人工操作毕竟有很大的局限性。因此，为了提高施工质量，只有靠严格的检测及验收手段来弥补人工操作的不足。4.5聚乙烯管施工

聚乙烯管的线膨胀系数比钢管大8倍，所以夏季施工时，要将聚乙烯管蜿蜒放置在沟槽内，使聚乙烯管有收缩余量，不致于产生应力。聚乙烯管的连接目前只允许热板式热熔对接，也可以用电熔连接，不允许热环板式热熔承插接，粘接及螺纹连接也不是聚乙烯管的连接方法。

5施工监理

施工监理是保证工程全面质量的重要机制。是工程设计与工程实现一致性的监督。

燃气输配工程施工的单位，必须具有有关部门批准的燃气施工监理相应资质。

工程监理包括下列主要环节：

①施工准备检查。场地，通道，水电条件，施工机具、材料、设备及其储放，施工安全设施，职工生活条件保障等等；②管道、材料、设备及仪表是符合设计规定的合格品；③严格按图纸和设计文件要求施工；

④施工过程检查。重点：安装前进行管道检查清理及设备进出口的清理和法兰面的再清理，焊接质量控制，连接严密性，安装位置正确，管道防腐及埋设质量，隐蔽工程质量、检验及记录等；

⑤实时对施工过程要求的，对设备、材料，局部工程质量、外观进行检验；⑥施工进度监督；

⑦与设计单位的技术及质量控制内容的信息交流与联系（通过业主方）。

6施工安装工程的验收文件及总验收报告6.1工程施工竣工档案的份数

正本原件由管理单位留存；正本复印件由市城建档案馆及施工单位留存；简本由建设单位的运行维修人员留存。6.2地下燃气管线验收应具备的条件。

竣工档案交付时间，竣工档案的编制内容是根据市城建档案馆列出的条文内容都有。将“土壤击实试验纪录”作为回填土密实度的重要资料。管道焊口结合图，内容要有编号、距离、焊接操作人员、检测纪录、无损探伤纪录等。这样的结合图可以加强操作人员和管理人员的责任心，当焊口出现问题时，可以找到责任人，对焊口质量的提

高有很大帮助。6.3调压站的验收要求

调压站的验收应包含土建、上下水、采暖等方面的验收。由于调压站内的管线大多是地上明管，而地下管线变化不大，可用设计图代替竣工图，但必须有施工人员的确认标志。

6.4管道和附件、阀门、仪表和监控装置、储罐施工前的检查和验收

应按相应规定进行。7压缩天然气站点设计位置

连接于压力高的天然气管网，加压站从高压管道连接。充气站布点服务于CNGV的运行活动范围。供气站接近燃气管网负荷中心。

加压站、供气站有2.5MPa压力，尽量离开交通、人员聚集中心。8液化石油气设计设计注意点

8.1LPG场站的设计要点采用防爆设备及仪表；液相管道设液相安全阀；设备及管道静电接地设计；防雷设计；

采用防火花地面材料；建筑泄压与通风。8.2LPG瓶装供应站选址

方便服务于用户，特别注重安全条件。8.3LPG储罐及气瓶防止过量灌装

LPG有远大于水的体积膨胀系数，约大10～16倍。体积膨胀系数

值如下表8-1。

丙烷、水体积膨胀系数表8-1温度℃-30-0丙烷水0-1010-2020-3030-4040-500.002460.00265-0.002580.003520.003400.004220.00002990.000140.000260.000350.00042过量灌装是重大LPG火灾爆炸事故的主要原因之一。

按灌装或储存时的温度t1、储存可能达到的最高温度t2容器充装率应为：

1

1t2t110.910.003525020因此一般规定对LPG容器：0.85。9放散问题9.1放散分类

管网在投产、检修等运行操作中会需要燃气放散。燃气放散有两种方式：直接排放（直排）或燃烧排放（火炬排放）。

直排。性质：管网现场，临时性，小量。所以首先要估算排放量，同时要选择排放点位置，设计排放高度，排放强度（排放时间）。因此需要进行燃气在大气中扩散过程及扩散浓度计算。

火炬排放。性质：固定场所，如各种场站，临时性间断性或连续性，较大量或大量。设计及计算：排放量，排放强度，排放点位置，设计排放高度，燃气在大气中扩散过程及扩散浓度计算，火炬系统设计（结构，燃烧特性，回火安全，点燃及熄火），火炬环境影响评估。9.2射流扩散模型

燃气管道或燃气压力容器破裂、超压放散或人为放散时，会泄漏出高速气流。所谓射流是指泄漏出的高速气流与空气混合形成的轴向蔓延速度远远大于环境风速的云羽。射流扩散过程受泄漏源本身特征

参数，如泄漏时的气体压力、温度、泄漏口面积等控制。（1）基本假设

为了理解射流扩散的基本特征，方便射流扩散分析，射流扩散模型使用如下假设：

①射流的横截面为圆形，气流速度、浓度、密度、温度等参数沿横截面均匀分布。

②射流的横截面初始半径为r0(m)，初始轴向速度为w0(m/s)，密度为0(kg/m3)。随着云羽的扩散，空气不断进入，射流的横截面尺寸增大。在下游距离s(m)处，横截面半径为r(m)，轴向速度为w(m/s)，密度为p(kg/m3)。

③过射流轴的垂直平面内，射流的轴向速度与环境风速夹角为。环境风速远远小于射流的初始轴向速度。射流的扩散过程如图9-1所示。

图9-1高速云羽扩散示意图

（2）扩散分析

由于射流扩散过程中的动量守恒，因此下式成立：

20r02w0Pr2w2

在下游距离足够大的地方，气流密度近似等于空气密度，即

pa。由上式可知，云羽轴向速度和横截面半径之间，近似存在如

下关系：

w0r0w0(9-1)ar式中a空气密度，kg/m3。

从上式可以看出，随着空气的不断进入，云羽的横截面半径不断增大，轴向速度不断下降。

由于射流质量守恒，因此下式成立：

dr2wP2arwa(9-2)ds式中P下游距离S处射流轴向混合气体密度，kg/m

s下游距离，m；

a空气卷吸系数，定义为垂直于云羽轴线的空气进入速度与云羽轴向速度之比，近似等于0.08。

如果下游距离足够大以至于Pa，将式(8-1)代入式(8-2)，得到：

rr02as(9-3)

3将云羽轴向速度wds/dt2a1dr/dt代入式(9-1)，得到：

rdr2a0w0r0dta对上式积分，得到射流横截面半径：

如果下游距离足够大以至于Pa射流横截面半径：

4arr01r0射流的轴向距离：

4a1sr012ar00w0t(9-4)a0.50w0ta0.51(9-5)由于射流横截面上燃气通量守恒，因此下式成立：

C0w0r02Cwr2(9-6)

式中C0射流中s=0处燃气浓度，kg/m3；

C射流中s处燃气浓度，kg/m3。

当下游距离足够大，Pa，将式（9-1）代入式（9-6）可以得到射流中燃气浓度计算公式：

CC0ar0(9-7)

0r02as由式（9-5）可以推导出射流前锋到达任意位置所需时间：

2asr02r012r0(9-8)t4aw00a式中t射流前锋到达下游距离s所需要的时间，s。

为了计算射流中心线的运动轨道，除了考虑云羽初始轴向速度大小外，还必须考虑环境风速和浮力的影响。假设云羽轴向与风向的夹角为，x为下风向距离，z为垂直方向高度（见图9-1），则云羽中心线轨道坐标由下面的公式确定：

xt

r0A1A2wt(9-9)2aztH0r0gr0sinA2B1B2(9-10)22a12aw0（4-11)00.54aw0tA21ar001(9-12)

B10a(9-13)01.54aw0tB21ra001(9-14)

式中H0泄漏源高度，m；ww环境风速，m/s。（3）转变条件

随着空气的不断进入，云羽轴向速度将接近环境风速。一般来说，当云羽轴向速度等于环境风速时，机械湍流占主导地位的射流扩散阶段也就终止了。随后的扩散过程将主要由重力湍流或环境湍流占主导地位。如果是垂直向上喷射，高速扩散阶段终止时的云羽将变成水平状。将式（9-3）代入式（9-1）中，并令云羽轴向速度等于环境风速（w=ww），可推导出射流扩散阶段终止时的下流距离SP(m)的计算公式：

sPr00w01(9-15)2aaww35

令式（9-8）中的ssP，即可得到射流扩散阶段的终止时间tP。判断射流扩散阶段终止的另一准则是云羽轴向速度等于浮力效应引起的云羽上升或下降速。根据这一准则，射流扩散阶段终止时间由下式确定：

tP2gw00a0a(9-16)0将tp代入式(9-8)中，可以得到云羽轴向速度等于浮力效应引起的云羽上升或下降速度时下游距离的计算公式：

(9-17)

建议将tp和tp中的较小值作为射流扩散阶段终止时间。

射流扩散阶段结束以后，云羽中心线运动轨道和云羽的蔓延将受重力湍流或环境湍流控制。

参考文献

[1]城镇燃气设计规范GB50028[D].

[2]城镇燃气输配工程施工及验收规范CJJ33[D].[3]聚乙烯燃气管道工程技术规定CJJ63[D].

[4]北京市燃气输配工程设计、施工与验收技术规定DB11T302[D].[5]严铭卿等.燃气输配工程分析[M].北京：石油工业出版社，201*[6]严铭卿，宓亢琪，田贯三，黎光华等.燃气工程设计手册[M].北京：中国建筑工业出版社，201*

[7]严铭卿，宓亢琪等.燃气输配工程学[M].北京：中国建筑工业出版社，201*（预计201*年6月发行）

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